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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE RA léger et puissant. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Amplificateurs de puissance à transistors introduction Cet article se concentrera sur un amplificateur de puissance (PA) sans transformateur de puissance. De tels RA dans l'environnement radioamateur sont appelés "sans transformateur" (le terme, à mon avis, n'est pas tout à fait exact - il n'y a qu'un transformateur de puissance, et les transformateurs RF sont couramment utilisés), et ils sont entourés de préjugés persistants sur leur électrique danger. Ces préjugés sont apparus pour deux vraies raisons : - selon le principe appris à l'école : "Tout ce qui est en contact galvanique avec le réseau est dangereux !" (Notez que ce principe est souvent mal compris); - le premier RA sans transformateur décrit dans [1] pourrait en effet être dangereux sous certaines conditions. Les préjugés qui s'étaient renforcés sur cette base ne pouvaient plus ébranler les publications ultérieures sur les RA sans transformateur [2,3,4], dans lesquelles le problème du découplage du réseau (et, par conséquent, de la sécurité) était résolu. Pour être honnête, je ne sais pas si cet article pourra dissiper le mythe sur le danger de la PR sans transformateur. Il n'y a pas de problèmes techniques (tout lecteur impartial qui a la patience de lire l'article jusqu'au bout en sera convaincu), mais la psychologie reste ... Lecteurs qui sont confiants dans le danger de RA sans un énorme transformateur de puissance, veuillez croire (pour l'instant, par le bouche à oreille) que le découplage du réseau d'un amplificateur de puissance aussi bien conçu n'est pas pire (et vous pouvez faire encore mieux ) que celui d'un transformateur conventionnel. J'espère qu'après avoir lu l'article, vous verrez que c'est effectivement le cas. Isolement du réseau Tout d'abord, rappelons que le terme "couplage galvanique" signifie une connexion en courant continu : directement, à travers une résistance, une diode, un enroulement de transformateur, etc. Pourquoi la connexion galvanique du boîtier RA et de toutes ses connectiques (sauf le réseau bien sûr) avec un réseau 220 V est-elle dangereuse ? Peut-être de la haute tension ? Peut-être que 220 V semblera être une très haute tension pour quelqu'un, mais pas pour une onde courte. En effet, dans les lampes RA avec un transformateur de réseau, des tensions alternatives plusieurs fois supérieures sont utilisées, et la source de cette haute tension - l'enroulement anodique haute tension - est connectée au boîtier soit directement, soit via les diodes du pont redresseur. Et - personne n'a peur de cela, car cela ne présente vraiment aucun danger. En effet, le danger de liaison galvanique avec le réseau du boitier de l'appareil et l'ensemble de ses connecteurs, paradoxalement, est qu'un des fils du réseau (zéro) soit relié à la masse. Et donc, à travers la conductivité de la terre, du sol, des chaussures, etc. - TOUJOURS CONNECTÉ GALVANIQUEMENT AU CORPS HUMAIN. Il est facile de comprendre ce qui se passera avec un tel circuit du RA, lorsque le deuxième fil du réseau (phase) peut être sur le corps de l'appareil - une personne touche le corps de l'appareil ferme le circuit (le deuxième fil du réseau - la terre, n'oubliez pas, est déjà connectée à la personne). À tout le moins, un choc électrique est garanti. La situation sera encore pire si le fil de phase du réseau a un contact galvanique avec l'un des connecteurs PA. Lorsqu'un appareil normalement mis à la terre (antenne, émetteur-récepteur ou ordinateur) est connecté à cette prise, un courant de court-circuit provenant du secteur traversera l'appareil connecté à cette prise. Vous aurez beaucoup de chance si le fusible secteur saute en premier, et non l'émetteur-récepteur ou l'ordinateur. Ainsi, une connexion galvanique avec le réseau du boîtier PA et tous ses connecteurs n'est pas autorisée. Même si, comme dans [1], nous utilisons le fait que l'un des fils du réseau est la masse, et traitons de la "polarité" de connexion de la prise PA au réseau à l'aide d'un dispositif de démarrage, l'amplificateur [1] n'est totalement sûr que tant que tout fonctionne correctement. Mais cela vaut la peine de perturber le fonctionnement du dispositif de démarrage (par exemple, les contacts du relais sont bloqués) et d'insérer la fiche dans la prise dans la mauvaise "polarité" - tous les problèmes décrits ci-dessus sont garantis. Mais la situation est-elle si désespérément mauvaise et vaut-il mieux ne pas avoir de contacts avec le réseau ? Essayons de comprendre. J'espère que personne n'est contre (en termes de sécurité) les alimentations à découpage, qui sont largement utilisées dans les téléviseurs, les ordinateurs, etc. ? C'est très bien, tant que vous n'avez pas besoin de plus. Par conséquent, cela ne vous dérange pas qu'un contact galvanique avec le réseau puisse avoir un filtre de bruit de réseau, un redresseur, un générateur haute fréquence. Par exemple, la Fig. 1 montre un schéma simplifié d'une alimentation à découpage, où les lignes épaisses montrent les circuits et les nœuds qui ont un contact galvanique avec le réseau (et, par conséquent, sont dangereux), et les lignes fines montrent des circuits sûrs isolés du réseau.
De la même manière, les circuits reliés galvaniquement au réseau seront représentés sur toutes les figures suivantes. Revenons à la Fig.1. Les circuits de sortie de la source sont galvaniquement séparés du réseau par un transformateur RF à base de ferrite - l'isolation de ce circuit est très bonne. Mais il existe un autre circuit pour communiquer avec le réseau (mais pas galvanique, mais capacitif) - ce sont des condensateurs de filtrage de bruit C1, C2 connectés au châssis. J'insiste encore une fois - la connexion du châssis de l'appareil avec le réseau via ces condensateurs (ou plutôt via l'un d'eux - celui qui est connecté au fil de phase du réseau) est très faible, et non galvanique, mais capacitive! Dans tout transformateur RA bien conçu, des condensateurs de filtrage du bruit sont également installés sur les fils du réseau. Par exemple, la Fig. 2 montre un fragment du circuit de l'amplificateur "Alpha 91 b", largement utilisé par les radioamateurs étrangers, où des condensateurs d'une capacité de 0,022 μF sont soudés à partir des bornes du connecteur réseau sur le châssis avant même l'interrupteur d'alimentation.
Ainsi, dans les schémas professionnels bien connus, les solutions suivantes (éprouvées et sûres) sont utilisées. 1. Contact galvanique avec le réseau du filtre antiparasite, redresseur, générateur haute fréquence. 2. Connexion des deux fils (y compris la phase la plus dangereuse) du réseau avec le châssis via un condensateur d'une capacité de 0,01 ... 0,047 μF. 3. Découplage par transformateurs haute fréquence sur ferrite. Passons maintenant à la section suivante. Analyse comparative des RA sans transformateur connus En excluant de la considération le circuit [1], qui a un contact galvanique entre le châssis et le réseau, passons aux RA sans transformateur dans lesquels il y a un découplage du réseau à la fois du châssis de l'amplificateur et de ses circuits d'entrée / sortie qui répond toutes les consignes de sécurité. Commençons par la conception UA1FA sur deux lampes 6P45S [2]. Un transformateur RF est utilisé dans le circuit d'entrée, ce qui assure une parfaite isolation galvanique. Le circuit de sortie (déjà après la boucle P) est également découplé par un transformateur RF, mais il n'est pas du tout facile de fabriquer un transformateur large bande de haute qualité (1,9 ... 30 MHz) pour une puissance élevée. De plus, un noyau de ferrite coûteux de taille considérable est nécessaire. Cependant, les ferrites (surtout domestiques) fonctionnent très mal pour une charge avec réactivité, et aux bords de la gamme, toute antenne, même appariée, introduit une réactivité notable. Si vous utilisez une sorte de LW avec un SWR de 7 ... 8, le transformateur de ferrite de sortie fonctionnera de manière totalement inefficace. À mon avis, dans cette conception, il ne valait pas la peine de s'efforcer d'installer un transformateur de sortie à tout prix, car il existe d'autres moyens de découpler le circuit de sortie (pour plus de détails, voir ci-dessous). De plus, dans le circuit, il existe toujours une connexion capacitive entre le fil de phase du réseau et le châssis - un filtre de surtension est installé dans la conception, similaire à la Fig. 2. Il n'est pas très pratique que les parties du circuit P aient également un contact galvanique avec le réseau - cela conduit à la nécessité de les isoler du châssis et d'utiliser des axes et des boutons de réglage isolés. De plus, la puissance de sortie de 1 W spécifiée dans [400] sans surcharger les lampes ne peut être obtenue qu'en mode crête à court terme. Avec un rayonnement continu, les lampes seront surchargées et la fiabilité de l'amplificateur diminuera sensiblement. En effet, à Pout=400 W, la puissance d'entrée doit être d'au moins 700 W, donc, Prass=300 W - 150 W à l'anode de chaque lampe. C'est plus de trois fois la surcharge de puissance. À mon avis, dans des nœuds aussi critiques que RA, vous ne devez pas utiliser d'éléments qui dépassent leurs paramètres de passeport. Après avoir épargné le lecteur des calculs, je dirai que la surcharge de courant d'anode des lampes est presque double. Passons maintenant à une conception ultérieure - l'amplificateur RV3LE [3] sur une lampe GU-29. Il s'agit d'une conception bien équilibrée pour une puissance de sortie de 75 à 100 watts. Comme dans [2], un transformateur à ferrite est utilisé en entrée. Un transformateur à ferrite est également utilisé en sortie (à une telle puissance, il est petit et, contrairement à [2], il est connecté entre les anodes des lampes et le circuit P). Cela résout deux problèmes à la fois - cela exclut le fonctionnement du transformateur pour la réactivité et permet l'utilisation d'une boucle P conventionnelle avec KPI mis à la terre sur le châssis. Mais cette solution de circuit, hélas, pose un autre problème - le transformateur fonctionne avec des valeurs de résistance élevées (unités de kilo-ohms) et a donc un blocage inévitable de la réponse en fréquence dans les gammes haute fréquence. Comme dans [2], la lampe est surchargée, mais en toute justice, nous notons que c'est beaucoup moins - une fois et demie, à la fois en termes de dissipation de puissance à l'anode et de courant d'anode. De plus, dans RA [3], il n'y a pas de filtre de suppression de bruit de réseau, il est donc tout à fait possible que des signaux RF pénètrent dans le réseau électrique. La dernière construction de notre revue est RA6LFQ [4]. Trois GU50 dans un circuit avec des grilles communes donnent environ 200 watts de puissance de sortie. Ici, un principe différent de découplage du réseau est utilisé que dans [2, 3] - la connexion des parties de l'amplificateur connectées galvaniquement au réseau avec le châssis et les connecteurs d'entrée/sortie via de petits condensateurs. Aux radiofréquences, ces condensateurs sont pratiquement séparants, et pour une fréquence réseau de 50 Hz ils représentent une résistance très importante (voir point 2 dans la section précédente). Dans cette conception, dans la lutte pour la pureté de l'idée sans transformateur, il n'y a aucun transformateur. Bien que, à mon avis, un transformateur à filament puisse être installé, dans tous les cas, les dimensions du transformateur à filament ne sont pas supérieures à un condensateur en papier 10 μF x 400 V, à travers lequel la tension du filament est fournie dans [4]. A l'entrée de l'amplificateur, le découplage du réseau est effectué par un condensateur de 1000 pF x 2 kV, à la sortie - en connectant le fil commun de l'amplificateur au châssis via un condensateur de 2200 pF x 2 kV. Du fait de l'absence de transformateurs en ferrite, certains problèmes d'adaptation et de transmission de forte puissance peuvent être évités. Cependant, si dans le circuit de sortie avec une résistance de charge d'anode de plusieurs centaines d'ohms, un condensateur de 2200 pF est utilisé pratiquement comme condensateur d'isolement (sa réactance à une fréquence de 1,8 MHz est de 40 Ohms - moins de 1/10 de la résistance de charge ), puis avec une résistance d'entrée de l'amplificateur de 50 Ohm, la capacité du condensateur d'isolement de 1000 pF est faible (à 1,8 MHz, sa résistance est de 80 Ohms - presque deux fois plus que la résistance d'entrée de RA). Il semblerait, quel problème - il suffit d'augmenter la capacité de ce condensateur. Mais tout n'est pas si simple, et plus à ce sujet dans la section suivante. Encore une fois sur le découplage du réseau Nous avons déjà parlé de la connexion galvanique avec le réseau. Mais, en plus du galvanique, il y a aussi du capacitif. En fin de compte, peu importe de quelle manière la tension secteur entre dans le boîtier RA. Pour une discussion plus approfondie, nous introduisons pour tout appareil alimenté par un réseau alternatif un paramètre tel qu'un courant de fuite avec une fréquence de 50 Hz entre le boîtier non mis à la terre de l'appareil et une bonne terre électrique - IUT50. Pour la mesure, jeUT50 assembler le circuit illustré à la Fig.3.
Tous les connecteurs RA (entrée, sortie, contrôle), à l'exception du réseau, sont court-circuités au boîtier. Une résistance Re = 30 kOhm est connectée entre le boîtier de l'amplificateur et la masse (la valeur est assez arbitraire et correspond approximativement à la résistance du corps humain). Le courant traversant Re sera IUT50, et la chute de tension aux bornes de cette résistance UUT50 correspondra à la tension appliquée au corps d'une personne bien mise à la terre (par exemple, debout avec les pieds nus mouillés sur un sol métallique, Salut !) lorsqu'elle touche le corps d'un RA non mis à la terre. Pour des mesures correctes, choisissez une telle position de la fiche d'alimentation dans la prise lorsque jeUT50 maximum. Bien entendu, lors de travaux réels sur les ondes, le boîtier RA doit être mis à la terre, et pas tant pour des raisons de sécurité électrique, mais pour le fonctionnement normal des antennes et l'exclusion TVI. Mais pour une définition correcte de jeUT50 nous prenons délibérément le pire des cas - le manque de fondement de l'affaire RA. Voyons par quelles chaînes je pénètre le corpsUT50, et comparez différentes conceptions pour cet indicateur. 1. Dans un RA conventionnel avec un transformateur de puissance, le courant lUT50 circule à travers deux circuits parallèles - à travers l'un des condensateurs d'entrée du filtre antibruit (celui connecté à la phase, Fig. 2) et la capacité entre enroulements du transformateur de puissance. Ce dernier est généralement négligé, et il n'est pas très petit. Ainsi, pour un transformateur de puissance avec Rgab = 1.6 kW (pour alimenter le RA sur GU74B), cette capacité était de 1200 pF (tnx EW1EA), pour un transformateur avec Pgab = 500 W (pour RA sur trois GU50) - environ 500 pF. Pour d'autres calculs, il est utile de savoir qu'un condensateur de 1000 pF connecté entre la phase et le boîtier RA donne IUT50\u0,06d XNUMX mA et, par conséquent, UUT50\u1.8d XNUMX V. Ainsi, en raison de la capacité entre les enroulements, je couleUT50\u0,03d 0,08 ... 2 mA, et en raison du condensateur de filtrage (Fig. 0,01) avec sa valeur de 0,047..0,6 μF - 2,8 ... XNUMX mA. Général IUT50\u0,6d 0,29b ... XNUMX mA, ce qui correspond à UUT50\u19,8d 87..5 V. Ce sont des valeurs assez importantes. Cependant, personne n'est surpris que le boîtier non mis à la terre de tout appareil doté d'un filtre antibruit "mord" à peu près. Soit dit en passant, dans le bloc d'alimentation du transformateur industriel B7-0,1, des condensateurs de filtre de ligne de XNUMX microfarad sont utilisés! En même temps jeUT50=6mA, un UUT50=150V! Ceux qui travaillent avec ces blocs savent quel type de choc électrique peut être reçu de son boîtier non mis à la terre. Conclusion: les amplificateurs de puissance avec un transformateur de puissance ont une connexion capacitive notable avec le réseau, qui est principalement déterminée par le condensateur du filtre de suppression du bruit du réseau et, deuxièmement, par la capacité entre les enroulements du transformateur de puissance. 2. Un appareil avec une alimentation à découpage (un téléviseur, par exemple) est également connecté au réseau via un condensateur de filtrage de bruit (Fig. 1). Ceux qui souhaitent vérifier l'existence d'une telle connexion peuvent connecter une antenne avec une masse externe à un téléviseur dans une pièce sombre. L'étincelle qui saute entre le connecteur d'antenne et la prise TV lorsqu'elle est connectée devrait convaincre. Valeurs jeUT50 et toiUT50sont essentiellement les mêmes que dans le paragraphe précédent. La capacité entre les enroulements du transformateur à ferrite haute fréquence de sortie est faible et peut être négligée. 3. Passons à PA UA1FA [2]. La capacité entre les enroulements des transformateurs à ferrite d'entrée et de sortie est très faible. VousUT50 entièrement déterminée par les condensateurs du filtre de ligne d'une capacité de 0,022 uF. jeUT50=1.3mA; VousUT50\u40d XNUMX V. Comme vous pouvez le constater, les paramètres ne sont pas pires que ceux d'un transformateur RA classique. 4. PA RV3LE [3]. Absolument découplé du réseau, jeUT50 pratiquement absent. C'est précisément ce circuit que j'avais à l'esprit lorsque j'ai dit dans l'introduction que l'isolation du réseau d'un RA sans transformateur peut être encore meilleure que celle d'un transformateur. Les capacités des transformateurs d'entrée et de sortie sont très faibles et il n'y a pas de filtre de bruit secteur. Lors de l'installation du filtre selon le schéma de la Fig. 2 IUT50 sera le même que dans [2]. 5. Dans PA RA6LFQ [4], je traverse deux condensateurs - entrée 1000 pF et sortie 2200 pF. Total 3300 pF, jeUT50=0,2 mA et UUT50=6 V. Très bon découplage, mais il a déjà été souligné que la capacité d'entrée de 1000 pF est petite pour l'isolation dans le chemin d'entrée de 50 ohms. S'il est augmenté aux 0,015 ... 0,022 μF requis, alors Iut50 passera à 1 ... 1.3 mA et Uut50 à 30 ... 40 V. Ceci est cependant tout à fait acceptable et correspond à tout transformateur RA et conceptions [2,3, 4]. Dans cette RA, un filtre de bruit de réseau différent est utilisé (Fig. 1). En raison de la présence de selfs L2, L2, les interférences RF provenant de la RA vers le réseau, il supprime encore mieux que le filtre le plus simple de la Fig. 4. Un avantage très important du filtre de la Fig. XNUMX est l'absence de contact avec le châssis, il ne conduit donc pas le courant IUT50.
Dans les conceptions sans transformateur du PA, seuls de tels filtres de suppression de bruit doivent être utilisés. Puissance du circuit anodique Tous les RA [1, 2, 3, 4] ont un inconvénient commun - le doublement de la tension secteur est utilisé pour alimenter l'anode. En conséquence, la tension résultante de 580 ... 600 V n'est pas suffisante pour alimenter un puissant amplificateur à tubes. Il est nécessaire "d'accélérer" le courant d'anode jusqu'aux valeurs limites du passeport (et dans la plupart des cas bien au-delà). Le résultat est une durée de vie réduite de la lampe. Cependant, les puissances de sortie obtenues ne sont pas impressionnantes - 100...200 W (ce qui signifie que PA[2] fonctionne sans trop de surcharge). De plus, la faible tension d'anode Ea conduit à un faible gain en puissance de l'amplificateur qui, à puissance d'entrée constante Pin, est directement proportionnel à Ea. En général, Ea doit être augmentée. La conclusion s'impose d'elle-même - si le doublement ne suffit pas, il faut tripler ou quadrupler la tension secteur. Mais ici, nous sommes confrontés à un autre préjugé selon lequel les multiplicateurs de tension ne conviennent qu'aux petits courants et ont une grande résistance interne et, par conséquent, une grande chute de tension («abaissement») sous charge. L'auteur de cet article a longtemps partagé cette opinion, mais ensuite, littéralement sur la table, en assemblant le circuit illustré à la Fig. 5, il a reçu des résultats qui ont convaincu le contraire. Des diodes D248B ont été utilisées, et pour la première expérience - six condensateurs K50-31 100,0 uF x 350 V.
Cinq lampes à incandescence de 220 V/40 W connectées en série ont été utilisées comme résistance de charge. Dans ces conditions, les paramètres suivants ont été obtenus : - tension en circuit ouvert Exx - 1220V; - tension à la charge 200 W En - 1100V ; - amplitude des pulsations à une charge de 200W Upulse - 50V. Ceux. Le « rabattement » de la tension n'est que de 10 % et l'ondulation est de 5 %. C'est mieux que de nombreuses alimentations à transformateur. Lorsque le même circuit est chargé avec cinq lampes 220 V / 60 W En \u1050d 80 V et Upulse \u200d 300 V. Également de très bons paramètres. Dans le même temps, une alimentation de 300 ... XNUMX W avait un poids d'environ XNUMX g ! Dans l'expérience suivante, avec les mêmes diodes, six condensateurs 220,0 uF x 350 V ont été utilisés (provenant d'alimentations de télévision). La charge était également des lampes à incandescence d'une puissance totale de 600 watts. Exx, bien sûr, n'a pas changé, En=1100B, Upulse=65B. Ainsi, en utilisant le circuit de la Fig. 5, il est possible de réaliser des alimentations pour Ea = 1100 V avec une puissance de 200 ... 300 W (lors de l'utilisation de condensateurs 100,0 x 350 V), 500 ... 600 W (à 220,0 x 350 C) et même 1000 ... 1200 W (à 440,0 x 350 V - c'est-à-dire que chacun des six condensateurs est composé de deux 220,0 x 350 V). De tels paramètres permettent l'utilisation de telles alimentations avec de nombreuses lampes, à la fois en une seule connexion et en parallèle: 3xGU50 à la=0,4...0,5 A et Рout=250... ...300W; 4хГ811 à Ia=0,6...0,65 A et Рout=300... ...350 W ; 2(3) GI7B à Ia=0,6...0,7 (0,9...1)A et Pout=400(600)W. En général, vous pouvez choisir l'option appropriée si vous le souhaitez. Soit dit en passant, RA [5] utilise un tripleur de tension alternative de 500 V (provenant de l'enroulement secondaire d'un transformateur de puissance) pour obtenir une tension d'anode de 2100 V. Ainsi, l'utilisation de multiplicateurs de tension est une pratique courante. La question est souvent posée : "Comment se fait-il que les condensateurs électrolytiques polaires C1, C2 soient connectés directement au réseau de courant alternatif ? On leur applique une tension alternative, un courant alternatif les traverse et ils vont exploser !". Non, cela n'arrivera pas. Il n'y aura pas de tension alternative sur C1 et C2, car les circuits de réseau - VD2-C1 et le réseau - VD3-C2 sont des redresseurs demi-onde ordinaires, par conséquent, la tension de polarité inverse n'est appliquée ni à C1 ni à C2. Si vous connectez un oscilloscope directement à C1 (ou C2), vous pouvez voir une tension constante de 300 V avec une amplitude d'ondulation de 15 ... 20 V. Le courant alternatif (et significatif - jusqu'à plusieurs ampères) circulera bien sûr via C1 et C2, mais ceux-ci sont en mode passeport. Rappelons que dans de nombreux ULF transistorisés, il y a un condensateur électrolytique de séparation d'une capacité considérable à la sortie, à travers lequel un courant alternatif LF circule dans le haut-parleur, mesuré dans des amplificateurs puissants en ampères. Sans transformateur, quadruplé Compte tenu de tout ce qui précède, un amplificateur de puissance sans transformateur avec un quadruplement de la tension secteur est proposé, dont un schéma quelque peu simplifié est illustré à la Fig. 6. Par exemple, une triode est représentée connectée selon un circuit de grille commun, ce qui n'est cependant pas du tout important - il peut s'agir d'une tétrode, d'une pentode et d'un circuit de cathode commun (la tension de l'écran peut facilement être obtenue par un stabilisateur connecté au milieu des condensateurs de sortie quadruples - la tension à ce point est de +600 V par rapport à la cathode).
Les caractéristiques suivantes sont fondamentales dans le circuit de la Fig. 6 : - tension d'anode - 1200... 1100 V (quadruple tension secteur) ; - alimentation du signal d'entrée - via un transformateur à ferrite à large bande (SHPT); - fournissant le signal de sortie au circuit P - à travers deux condensateurs d'isolement C1 et C2 de 2000 pF x 2 kV chacun. Il est pratique d'appliquer le signal d'entrée via le SPT, car : - contrairement à [4], où un condensateur de découplage est utilisé, la capacité entre les enroulements du SHPT est extrêmement faible, et ne contribue donc pas au courant IUT50; - ShPT fonctionne à charge constante sans réactivité - impédance d'entrée RA ; - ShPT remplace la self de cathode et peut également (en modifiant le nombre de tours, c'est-à-dire le rapport de transformation) être utilisé pour faire correspondre l'impédance d'entrée de l'amplificateur avec le pilote. Le signal RF de la lampe à la boucle P est alimenté par deux condensateurs de découplage : C1 sépare Ea de l'extrémité chaude de la boucle P, et C2 assure le découplage sur le réseau 50 Hz, fermant l'électrode commune de la lampe (grille dans ce cas) avec le châssis de l'amplificateur. Cette méthode de transmission du signal (sans le transformateur de ferrite utilisé dans [2,3]) vous permet de passer n'importe quelle puissance, de travailler avec des charges réactives et d'éliminer le blocage dans la réponse en fréquence du circuit de sortie. Comme dans toutes les figures précédentes, sur la Fig. 6, les circuits connectés galvaniquement au réseau sont mis en évidence avec des lignes épaisses, et ceux découplés du réseau sont représentés avec une épaisseur normale. Le circuit de la Fig. 6 peut également être considéré comme une alimentation à découpage légèrement modifiée. En effet, le redresseur et le générateur haute fréquence (lampe) sont directement reliés à la tension secteur. Seulement dans ce cas, il ne s'agit pas d'un auto-oscillateur, mais d'un générateur à excitation externe via l'entrée SPT (dans les anciens livres sur la technologie de transmission, les amplificateurs de puissance étaient appelés ainsi - générateurs à excitation externe). Le signal de sortie du générateur n'est pas pris à travers un transformateur à ferrite, comme dans une alimentation à découpage, mais à travers des condensateurs C1, C2. Une telle décision est tout à fait logique, car la fréquence la plus basse du générateur (1,8 MHz) est plus de 30000 1 fois supérieure à la fréquence du secteur et les résistances des condensateurs C2, C6 à ces fréquences diffèrent du même facteur. Une autre différence entre le circuit de la Fig. 85 et une alimentation à découpage conventionnelle est que le générateur ne fonctionne pas dans une clé, mais dans un mode linéaire (enveloppe), de sorte que l'efficacité de la conversion de la tension secteur en un signal RF (dans d'autres mots, l'efficacité de l'amplificateur) n'est pas 90%...55%, et 60...XNUMX%. La sortie comprend une boucle P conventionnelle. Le courant de fuite du réseau vers le boîtier du circuit de la Fig. 6 (lors de l'utilisation du filtre de bruit selon le circuit de la Fig. 4) est déterminé uniquement par le condensateur C2 et est IUT50=0,12 mA, tandis que UUT50= 3,6 V. C'est mieux que de nombreux transformateurs RA. Quelques exigences pour les détails du circuit. Les diodes doivent être conçues pour Uobr>600 V et un courant moyen non inférieur à 4Ia_max. Le courant de surcharge impulsionnel admissible des diodes doit être 2 à 3 fois supérieur. KD202R, D248B sont bien adaptés. Les condensateurs d'alimentation doivent être >350 V, leur capacité doit être d'au moins 100 uF pour chaque 250 mA de courant d'anode. Les capacités C1 et C2 sont choisies de telle sorte qu'à la fréquence de fonctionnement la plus basse leur réactance soit inférieure à 1/10 Roe de la boucle P. Pour Roe>500 Ohm, C1 et C2 de 2000 pF suffisent. La tension sur C1 et C2 ne dépasse pas 900 V, mais comme ils assurent la sécurité électrique, il est logique de les prendre avec une grande marge - de 2 kV ou plus. Du point de vue de la sécurité, les exigences de tension de claquage C1 et C2 sont les mêmes que dans un transformateur de puissance conventionnel pour la tension de claquage entre les enroulements secteur et secondaire. Les circuits de cathode et de grille peuvent avoir un potentiel allant jusqu'à 900 V par rapport au châssis (s'il est mis à la terre). En conséquence, l'isolation de ces circuits, l'isolation entre enroulements de l'entrée shPT (il suffit d'utiliser le fil MGTF 0,5) et l'isolation entre enroulements du transformateur à incandescence (tout TT unifié convient) doivent être calculées pour cette valeur. Passons maintenant à la description des schémas pratiques. Étage de sortie de l'émetteur-récepteur La figure 7 montre un schéma de principe de l'amplificateur final de l'émetteur-récepteur avec une puissance de sortie de 100 ... 200 W. Ne vous précipitez pas pour sourire sceptique, arguant que les sonorisations à transistors sont utilisées depuis longtemps pour obtenir une telle puissance, et un appel au retour aux lampes est imprimé ici. Premièrement, l'auteur connaît l'existence du transistor RA. Il les développa lui-même et les exploita pendant plusieurs années. Deuxièmement, comparons un transistor push-pull typique RA avec une puissance de sortie de 100 W avec une lampe RA de même puissance (Fig. 7) en termes de paramètres principaux.
1. Fiabilité. Ici, le tube RA est hors concurrence. Combien de fois y a-t-il des transistors avec Ppac = 350 W et une résistance aux surcharges d'impulsion décuplées ? Et pour GI7B, ce sont des paramètres typiques. Il n'est pas nécessaire de parler de travail sur une charge avec un SWR élevé et une résistance aux charges statiques sur l'antenne - le tube RA ne nécessite pratiquement aucun système de protection. 2. Coefficient de transfert de puissance. À peu près la même chose pour les deux régimes - environ 10. 3. Coordination avec la charge. La boucle p à la sortie de la lampe RA assure la coordination avec presque toutes les charges. Dans un transistor RA, à cet effet, après le filtre passe-bas de sortie, vous devrez utiliser un dispositif d'adaptation séparé. 4. Cotes. Un transistor (même une paire dans un étage push-pull) est, bien sûr, plus petit qu'une lampe. Mais si vous les installez sur un radiateur, cette différence disparaît. Le fait est que le radiateur de la lampe peut avoir une température de 140 ... 150 ° C, pour les transistors une température aussi élevée est inacceptable. En fait, la puissance dégagée par le radiateur vers l'environnement est directement proportionnelle à la fois à la surface du radiateur et à la différence de température entre celui-ci et l'environnement. Par conséquent, un dissipateur thermique plus chaud de la lampe dégage de la chaleur plus efficacement et, par conséquent, afin de dissiper la même puissance, le dissipateur thermique pour transistors doit être plus grand que le dissipateur thermique d'anode de la lampe. 5. Efficacité. À première vue, la lampe devrait perdre - la puissance dans le circuit du filament est perdue inutilement, et pour GI7B, c'est beaucoup - 25 watts. Mais comptons. L'efficacité d'un transistor push-pull RA est de 40% au mieux (à la fois selon [6] et selon des mesures pratiques des paramètres des émetteurs-récepteurs importés). Pour la lampe RA, compte tenu des pertes dans le circuit P, le rendement dans le circuit anodique est de 50 ... 60%, c'est-à-dire à Рout=100 W, Рsubv sera de 180...200 W. Même si 25 W sont ajoutés ici dans le circuit du filament, le rendement global sera de 45% ... 50%, c'est-à-dire supérieure à celle du transistor RA. 6. Prix. Bien sûr, si vous achetez une lampe et des transistors à des prix d'usine, la lampe coûtera plus cher. Mais si, en pratique, nous nous tournons vers les prix du marché de la radio, alors une paire de puissants transistors haute fréquence ne sera pas moins chère, mais probablement plus chère qu'une lampe. 7. Poids. Quant à l'amplificateur lui-même, tout ce qui a été dit au paragraphe 4 sur les dimensions est vrai ici. L'alimentation d'un transistor RA doit fournir plus de 250 W de puissance de sortie, la puissance globale de son transformateur de puissance (y compris les pertes dans le stabilisateur) doit être d'au moins 300 W. En général, le poids d'un tel bloc est supérieur à kg. Le poids de l'unité d'alimentation (filtre secteur + quad + transformateur à incandescence) de l'amplificateur de puissance illustré à la Fig. 7 est légèrement supérieur à 1 kg. Avec des émetteurs-récepteurs entièrement transistorisés (y compris ceux importés, en particulier les anciens modèles sans tuner intégré), une situation plutôt paradoxale est obtenue. L'émetteur-récepteur lui-même est petit, léger et beau. Mais pour travailler en direct sur de vraies antennes, il est nécessaire de mettre un tuner d'antenne et un bloc d'alimentation à proximité (deux fois la taille et le poids de l'émetteur-récepteur lui-même). À cet égard, le RA illustré à la Fig. 7 ne nécessite aucun dispositif supplémentaire - il comprend à la fois une alimentation électrique et un circuit d'adaptation d'antenne. Passons maintenant au schéma du circuit (Fig. 7). Diodes VD1 ... VD4 et condensateurs électrolytiques C3 ... C8 - quadrupleur de tension secteur. C1, L1, C2 - filtre de bruit réseau. L'interrupteur à trois positions S1 et la résistance de limitation de courant R1 sont des éléments d'un système à deux étages d'activation et de réduction du courant d'appel lors de l'activation. T1 est un transformateur effronté. C9 - blocage radiofréquence de la source d'alimentation de l'anode. C12, C13 - division par HF et découplage via le réseau. Ldr - starter à anode. VD5 fournit le décalage initial de la lampe. C10, C11 - blocage sur HF.T2- transformateur d'isolement d'entrée. C14, C15, C16, L3, L4 sont les éléments habituels de la boucle P de sortie. La commutation RX-TX pour la lampe n'est pas fournie, le courant initial est de 5 ... 10 mA et la dissipation de puissance à l'anode en pause et en mode réception est faible - 6 ... 11 W. Si vous avez besoin de verrouiller la lampe en mode réception, il suffit de connecter une résistance de 5 kΩ (ou une diode zener D100 avec n'importe quel indice de lettre) en série avec VD817 et de la fermer avec les contacts de relais RX / TX lors du passage en transmission. Les détails C1, C2 - type K73-17 pour une tension d'au moins 400 V, C3 ... C8-K50-31.K50.27, K50-29 (il est préférable de ne pas utiliser de condensateurs de type K50-35 en raison de leur faible fiabilité) ; C9, C12, C13 - KSO-11, K15-U1 pour une tension d'au moins 2 kV, et C12 et C13 - pour une puissance réactive d'au moins la puissance de sortie PA; C10, C11-KM-5 ou similaire ; C15, C17 - K15-U1 pour une puissance réactive d'au moins 10 fois la puissance de sortie de la RA ; C16 - KPI intégré des récepteurs à transistors. Le C14 est fabriqué à partir d'un KPE standard 2x12/495 pF en amincissant les plaques du rotor et du stator en un, puis en centrant les sections du stator en soudant leur fixation à la base du KPI. L1 - starter de filtre d'interférence, contient 2x20 tours d'un fil de réseau sur un anneau de ferrite de marque 2000NN de tailles appropriées. Les conceptions de la self d'anode L-dr et des bobines de la boucle P L3, L4 ont été décrites à plusieurs reprises dans la littérature [7,8]. T1 - tout avec une bonne isolation entre les enroulements, par exemple de la série TN, fera l'affaire. Le noyau T2 se compose de deux tubes de ferrite adjacents, chacun étant collé à partir de trois anneaux 400NN K10x5x5. Les enroulements connectés à la lampe contiennent 2x4 tours de fil MGTF 0,5. Le nombre de spires et la conception de l'enroulement primaire T2 dépendent du type de pilote et de son impédance de sortie. Si l'enroulement primaire contient 4 spires, alors Rin sera de 100 ohms ; si 2, alors Rin - 25 Ohm. L'enroulement primaire de l'auteur contient 1 + 1 tours de fil MGTF 0,5 et est connecté directement aux collecteurs des transistors pilotes avec ses sorties, et la tension d'alimentation du pilote est appliquée à la sortie médiane. Je souligne encore une fois que l'enroulement primaire T2 doit être bien isolé. S'il est nécessaire d'introduire ALC, le signal peut être retiré de l'enroulement supplémentaire en l'enroulant autour de T2, comme cela se fait dans l'émetteur-récepteur RA3AO. conception Les détails de la boucle P sont situés sur le panneau avant de l'émetteur-récepteur. Derrière eux se trouve une lampe horizontale. Le compartiment de sortie (anode lampe, C12, Ldr, boucle en U) est séparé par un écran en forme de U mis à la terre. La lampe est fixée au radiateur d'anode avec des bossages en fluoroplastique sur des vis autotaraudeuses. S'il est nécessaire de remplacer la lampe, elle est dévissée du radiateur anodique, qui est fixé "une fois pour toutes". Dans l'écran en forme de U, un trou a été percé d'un diamètre de 6 ... 8 mm supérieur au diamètre de la sortie de la grille de la lampe (pour éviter que la grille ne se referme sur le corps). Une plaque en duralumin de 70x70 mm, isolée du châssis, est posée en sortie de grille. Grâce à quatre entretoises en PTFE, la plaque est fixée au verso de l'écran en forme de U. Un condensateur C13 est placé entre cette plaque et l'écran. Derrière la lampe (près du panneau arrière) se trouve un transformateur T1 effronté. C10, C11 sont montés aux bornes de la lampe et T1. Le transformateur T2 est situé sur le support sous la sortie de la cathode de la lampe. Toutes les parties de l'alimentation, y compris R1 et VD5 (avec un petit dissipateur thermique), sont placées sur une carte en fibre de verre séparée. La carte doit être positionnée de manière à exclure le chauffage C3 ... C8 de la lampe VL1. Avec une disposition dense, il peut être nécessaire d'installer des écrans thermiques, par exemple, de l'amiante mince collé à la fibre de verre. résultats Dans ce circuit, la lampe "oscille" facilement jusqu'au courant Ia=200...250 mA à Pin=8...12 W (2xKT913V). Avec un pilote plus puissant, vous pouvez obtenir Ia = 0,38 ... 0,4 A. Cependant, pour l'émetteur-récepteur, il est recommandé de limiter le courant à Ia = 200 mA et, par conséquent, Pout = 100 W. Avec une telle puissance, la lampe peut fonctionner sans souffler même avec un rayonnement continu (FM, par exemple) - il s'avère un émetteur-récepteur très confortable qui ne "hurle" pas le ventilateur juste devant l'opérateur. De plus, la puissance de 100 W est suffisante pour "accumuler" presque n'importe quel RA, ainsi que pour le travail quotidien sur les ondes. Si vous utilisez le RA selon le schéma de la Fig. 7 comme externe, alors à Pin = 40 W, cela donne Ia = 0,38 ... 0,4 A et Pout = 190 ... 220 W (bien sûr, lors de l'utilisation forcée refroidissement de l'anode). RA sur trois GU50 Répandue chez les radioamateurs de la CIS RA sur trois lampes GU50 à Ea = 1100 V, il s'avère qu'elle n'a pas du tout besoin de transformateur de puissance ! Le schéma de circuit coïncide pratiquement avec celui illustré à la Fig. 7, il suffit d'augmenter la puissance R1 à 5 ... 10 W, les capacités C3 ... C8 à 220 microfarads et le circuit cathodique doit être réalisé conformément avec Fig. 8.
Le transformateur T2 a un nombre égal de tours dans les enroulements primaire et secondaire. Si T2 est construit comme décrit dans la section précédente, il doit contenir trois tours dans chaque enroulement. Dans cette conception, T2 peut également être enroulé comme suit sur un anneau de ferrite 400 ... 600 NN avec un diamètre extérieur de 20 ... 32 mm avec un câble coaxial fin pour enrouler 8 ... 12 tours. le câble forme l'enroulement secondaire et la tresse forme le primaire. Bien sûr, vous pouvez enrouler T2 avec une paire torsadée de fils MGTF. Dans tous les cas, n'oubliez pas la qualité de l'isolation des enroulements T2. RA sur deux (trois) GI7B Le schéma coïncide pratiquement avec le schéma de la Fig.7. Les différences sont les suivantes: les capacités C3 ... C8 pour deux lampes doivent être de 330 microfarads (pour trois - 470 microfarads ou 2x220 microfarads); la valeur de R1 doit être réduite à 180 ... 240 Ohms et sa puissance augmentée à 10 ... 20 W, au lieu de VD5, un transistor analogique d'une puissante diode zener doit être allumé (Fig. 9).
VT1 doit être installé sur un radiateur isolé du châssis et permettre une dissipation de puissance de 15 W (pour trois lampes - 25 W). T2 a le même nombre de tours dans tous les enroulements. Lors du choix d'un noyau pour T2, il convient de tenir compte du fait que la composante directe du courant cathodique de la lampe polarisera le noyau. Le circuit P doit être conçu pour Roe = 800..900 Ohm (pour trois lampes - 500 ... 600 Ohm). Pour deux lampes à Pin=45...50 W, le courant d'anode atteint 0,75...0,8A (Pout=400 W). Pour trois lampes à Pin=70...75 W, le courant d'anode atteint 1...1,1 A (Pout=600 W). conception Le châssis principal mis à la terre est situé horizontalement à environ 50...60 mm du bas. Un trou carré de 14x14 cm est découpé dans le châssis à l'endroit où sont installées les lampes.Les lampes sont installées verticalement et sont fixées avec des pinces par la sortie de grille à une plaque carrée de 16x16 cm (dimensions approximatives, dépendent du nombre des lampes et leur disposition). Cette plaque avec les lampes qui y sont fixées est installée au-dessus du trou dans le châssis et y est fixée par des joints isolants en fluoroplastique. C13 est installé entre la plaque et le châssis. En cas d'auto-excitation ou de fonctionnement instable, il est préférable de faire du PA C13 un ensemble de plusieurs condensateurs (d'une capacité totale de 2000 pF), en les plaçant autour du périmètre de la plaque avec des lampes. Les lampes sont soufflées par l'air extrait de la manière suivante : les ventilateurs sont sélectionnés (en fonction du nombre de lampes) avec un diamètre égal ou légèrement supérieur aux diamètres des radiateurs anodiques, les ventilateurs sont fixés sur le capot supérieur du RA (trous sont découpés sous eux) exactement en face des lampes. Les conduits d'air cylindriques sont enroulés à partir de 2-3 couches de fibre de verre (vous devrez stratifier un morceau de taille appropriée). Afin d'éviter le déroulement, les extrémités de la fibre de verre sont cousues avec des supports métalliques. Le diamètre supérieur du conduit d'air doit correspondre exactement au diamètre extérieur du ventilateur, le diamètre inférieur au diamètre de l'anode de la lampe (s'ils diffèrent, le conduit d'air est rendu conique). les ventilateurs et soigneusement collés avec de la colle Phoenix. Ainsi, lorsque le capot supérieur est abaissé, les conduits d'air s'emboîtent exactement sur les anodes. Conclusion Ainsi, les RA sans transformateur ne sont pas plus dangereux que les amplificateurs avec un transformateur de puissance. Pour obtenir des tensions d'anode de 600 ... 1100 V, un transformateur de puissance n'est pas du tout nécessaire.La complication lors du passage à une alimentation sans transformateur est minime et la nécessité d'isoler certaines pièces du châssis est peu susceptible d'effrayer les ondes courtes - là Il y a plus qu'assez de pièces similaires dans un amplificateur de puissance à transformateur avec une tension d'anode élevée. Est-ce qu'un RA sans transformateur est vraiment si bon qu'il n'a aucun défaut. Bien sûr, il a (comme tout autre appareil). Voilà quelque: - inconvénient de réglage. Si vous souhaitez mesurer le mode de la lampe ou examiner les signaux sur les circuits liés au secteur avec un oscilloscope, vous devez utiliser un transformateur d'isolement du secteur 1:1. Cependant, pour un circuit éprouvé et élaboré avec des qualifications suffisantes d'un radioamateur, cela n'est pas requis; - utilisation de condensateurs électrolytiques. Dans 10-12 ans, il faudra peut-être les remplacer. Dans d'autres domaines, les entreprises produisant des amplificateurs de puissance RA ne sont pas gênées - dans la grande majorité des RA industriels, ce sont des condensateurs électrolytiques qui sont utilisés; - l'amplificateur de puissance sans transformateur ne peut être alimenté que par le secteur ; - pour obtenir de fortes puissances de sortie (1 kW ou plus), une tension d'anode de 1,1 kV ne suffit pas, mais si vous utilisez une lampe fournissant Ia > 2 A (GS3B par exemple), vous pouvez essayer de créer une telle dispositif. L'auteur n'a pas encore testé cette option. Questions et réponses 1. La sécurité du circuit dépend-elle de la "polarité" de la fiche dans le réseau ? Non, ce n'est pas le cas. L'isolation du réseau est assurée dans n'importe quelle position de la fiche. Les différences ne concernent que l'amplitude du courant IUT50. Si le "zéro" du réseau est connecté au fil inférieur du réseau selon le schéma (Fig. 7 dans N2 / 99), alors le moins du redresseur (grille de lampe) est sous un potentiel constant de 600 V relatif au logement, et jeUT50=0. S'il y a une "phase" sur ce fil, alors sur le moins du redresseur (grille de lampe), il y aura un potentiel qui varie de 600 à 900 V avec une fréquence de 50 Hz. La composante variable de ce potentiel à travers C13 (2000 pF x 2 kV) provoque le flux de IUT50 environ 120 uA. Dans ce cas, UUT50 n'est que de quelques volts. 2. Que se passera-t-il si le dossier RA n'est pas fondé ou est mal fondé ? En termes de sécurité et de fonctionnement du RA, rien ne changera, mais il peut y avoir des problèmes avec les antennes et TVI. (Encore une fois, nous vous rappelons la présence obligatoire d'un système de mise à la terre à une station de radio amateur. Note éd.) 3. À propos de la capacité des condensateurs du quadruple de tension. La capacité minimale requise de chacun des six condensateurs de mesure peut être estimée comme suit - sa capacité en microfarads doit être égale à la puissance de sortie du RA en watts. Dans ce cas, le "rabattement" de la source anodique sous charge sera d'environ 100 ... 120 V. Bien sûr, des condensateurs plus gros peuvent être utilisés, le "rabattement" sera moindre. 4. Est-il possible d'utiliser un degré de multiplication plus élevé de la tension secteur au lieu de quadrupler ? Théoriquement oui, pratiquement cela n'a pas beaucoup de sens. Le fait est que les condensateurs électrolytiques haute tension haute capacité ne sont pas très courants, et si vous collectez des batteries à partir de condensateurs faible capacité avec une tension de fonctionnement de 350 ... 450 V, leur nombre augmente de manière disproportionnée rapidement. pour quadrupler - six de ces condensateurs, pour engrenage - 350, pour augmenter - 17 (!). Avec un tel nombre de condensateurs, le principal avantage de ce RA est perdu - poids et dimensions réduits. 5. Certains alternateurs importés donnent une sortie non pas de 220 V, mais de 110 ... 120 V, que faire dans ce cas ? Bien sûr, si vous réalisez un ensemble d'équipements pour les travaux de terrain, il n'est pas très pratique d'emporter avec vous un autotransformateur 110x220 V. Il y a deux options. Premièrement: laissez le circuit RA inchangé et contentez-vous d'une tension d'anode de 600 V. Deuxièmement, assemblez un multiplicateur de tension par 8, comme indiqué sur la figure 1 de cet article. Le résultat est une tension de 1,1 kV à un courant de charge de 1,2 ... 0,35 A (ЗхGU0,4). Je note que si le générateur produit une tension alternative de 50 V, alors les condensateurs C120 et C1 (chacun des deux K2-50) fonctionnent à une tension proche de la limite. Le circuit peut être facilement recâblé pour fonctionner en quadruple à partir d'un réseau 7 V. Pour ce faire, il suffit de couper quatre circuits avec un interrupteur (les points de coupure sont représentés sur la Fig. 220 avec une croix)
6. Pourquoi la RA est-elle montrée dans la fig. 7, ne délivre pas 200 W à la charge ? Malheureusement, je ne me suis pas exprimé exactement. L'unité d'alimentation RA dans le circuit mentionné est conçue pour seulement 100 W de puissance de sortie. 7. Comment puis-je obtenir le signal ALC lorsque j'utilise une alimentation sans transformateur ? Malheureusement, les méthodes traditionnelles d'obtention d'un signal ALC (par courant de grille, par amplitude de tension de grille) ne sont pas applicables dans ce cas - la lampe est connectée galvaniquement au réseau. Seul le signal sur l'enroulement du transformateur d'entrée peut être surveillé. Eh bien, nous ne devons pas oublier que tout RA ne doit pas être "pompé". 8. À propos du mode de fonctionnement de la lampe et de la commutation RX/TX. La diode Zener de polarisation D7A indiquée sur la Fig. 2 (dans N99 / 816) ne fournit pas un courant initial suffisant sur chaque instance de GI7B, il peut être nécessaire de la remplacer, par exemple, par D815Zh. Les contacts du relais RX / TX, qui commute le mode de fonctionnement de la lampe, sont (comme l'ensemble du circuit cathodique) sous un potentiel allant jusqu'à 900 V par rapport au boîtier. La commutation nécessite un relais qui supporte 900 V entre le groupe de contact et l'enroulement, ainsi qu'entre le groupe de contact et le boîtier du relais. Les relais Reed sont absolument inadaptés - leurs contacts "collent" très rapidement. L'isolation optique résout essentiellement ce problème. De plus, il est nécessaire d'utiliser un optocoupleur fait maison, les intégrés industriels ne conviennent pas, car. leur tension admissible entre l'entrée et la sortie ne dépasse pas 500 V, et dans ce cas il faut >900 V. L'une des options possibles est illustrée à la Fig.2.
Sur les transistors VT2, VT3, un analogue réglable d'une diode Zener est assemblé. La tension de stabilisation VD2 sert de référence. Cette tension est comparée à une partie de la sortie prélevée sur le diviseur R3, RP1, R4. La tension différentielle est amplifiée par VT2 et contrôle le puissant VT3. Lorsque la photorésistance RF1 est éclairée par la LED VD1, la résistance de la photorésistance diminue fortement et le diviseur R3, RP1 est shunté, les transistors R4 VT2 et VT3 se ferment. La tension de sortie monte au niveau de stabilisation VD3 (47V), ce qui assure une fermeture fiable de la lampe à la réception. Lors de la transmission, VD1 s'éteint, shunté par un transistor ouvert VT1, la résistance de RF1 augmente à plusieurs centaines de kilo-ohms et cesse pratiquement d'affecter le fonctionnement du circuit. La tension à la sortie du circuit diminue jusqu'au niveau fixé par RP1 (avec les calibres R2, RP3, R1, VD4 indiqués sur la Fig. 2, elle est régulée de 11 à 18 V). VD3 - diode zener de protection. Pour réduire la puissance dissipée par VT3 (il est installé sur un petit radiateur), une puissante résistance est installée dans son collecteur. L'impédance dynamique de sortie du circuit est inférieure à 1 ohm. La photorésistance RF1 et la LED VD1 sont placées dans un tube noir (gaine de câble coaxial) à une distance de 2 .. 3 mm l'une de l'autre. Le circuit illustré à la Fig. 2 est conçu pour fonctionner dans la cathode d'une lampe (Imax = 0,35 A). Si un courant maximal plus élevé est requis, il est nécessaire d'installer un transistor composite au lieu de VT3, par exemple, KT825, et de recalculer la valeur et la puissance de R7 en fonction du fait qu'au courant de stabilisation maximal, environ 7% du la tension totale doit tomber sur R75 (dans ce cas, environ 10V). 9. À propos des inexactitudes dans la publication Sur la Fig. 8 (n ° 2/99), les grilles de la lampe GU-50 ne doivent pas être sur le corps, mais bien sûr sur le fil négatif du redresseur. littérature
Auteur : I. Goncharenko (EU1TT) ; Publication : N. Bolchakov, rf.atnn.ru
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Commentaires sur l'article : Alexander Des choses très intéressantes. Un grand merci à l'auteur pour le travail ! Alexandre, US5LCW Gogh Oui super ampli !!! [en haut] roman Merci à l'auteur pour la publication ! Je l'ai lu avec intérêt ! J'avais peur d'utiliser une alimentation sans transformateur. J'ai lu et assemblé un quadruple amplificateur pour trois GU-50. Tout fonctionne très bien. Romain, R3WBK. 73 !
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