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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE Suppresseur d'interférences radio. Encyclopédie de la radioélectronique et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Radiocommunications civiles La situation des interférences sur les bandes amateurs, qui s'aggrave chaque jour, oblige les opérateurs d'ondes courtes à prendre des mesures efficaces pour lutter contre les interférences. Il n'est pas toujours possible pour un radioamateur d'éliminer les interférences là où elles se produisent. Le problème doit être résolu en améliorant l’équipement et les antennes du site de réception. Un moyen efficace d'éliminer certains types d'interférences est proposé dans cet article. Comment ça marche? Le dispositif décrit dans cet article est installé à l'entrée du récepteur. Il est conçu pour supprimer les interférences aériennes provenant d'un azimut spécifique, que l'opérateur peut définir arbitrairement à n'importe quelle fréquence dans la bande de fréquences comprise entre 1,8 et 30 MHz. Même un récepteur de très haute qualité est impuissant si de puissantes interférences à l'antenne « couvrent » le signal utile. Dans une certaine mesure, une antenne directionnelle dotée d’une sélectivité spatiale peut résoudre ce problème. Si l'interférence et le signal souhaité ne proviennent pas de la même direction, alors en tournant l'antenne avec un diagramme de rayonnement minimum (DP) vers la source d'interférence, il est possible d'améliorer le rapport signal/interférence (S/I ). Une antenne bien conçue a un rapport avant/arrière (F/B) de 30 à 40 dB. Bien entendu, tous les problèmes d’interférences aériennes ne peuvent pas être résolus en utilisant la sélectivité spatiale du système d’antennes. Premièrement, cela est impossible, comme nous l'avons déjà noté, si le signal utile et le brouillage proviennent de la même direction. Deuxièmement, si les interférences viennent de toutes les directions. Et enfin, l’utilisation d’antennes directionnelles traditionnelles pour supprimer les interférences est irréaliste sur les bandes amateurs basse fréquence. Mais les interférences venant de toutes les directions sont rares. Beaucoup plus souvent, ils sont localisés en azimut. Leur source peut être :
Dans ces cas, si l’azimut du signal utile diffère d’au moins quelques degrés de l’azimut de l’interférence, le dispositif évoqué dans l’article peut améliorer le rapport S/P. Selon la situation spécifique, cette amélioration varie de quelques à 30...40 dB. Même si vous disposez d’une antenne directionnelle rotative, elle vous sera utile. Il est peu probable que votre antenne ait la capacité de modifier l'angle d'élévation et, lors de la suppression des interférences locales, un diagramme de rayonnement minimum à un certain angle zénithal peut être requis. Et il n'a certainement pas un rapport F/B uniforme sur toute la bande de fréquence de fonctionnement (il diminue généralement sur ses bords). Alors comment mettre en œuvre une antenne directionnelle de réception avec la possibilité de faire pivoter le minimum de son diagramme ? Les systèmes d'antennes viennent à la rescousse, constitués de deux antennes dont les signaux sont traités par des circuits passifs et actifs puis sommés. Supposons qu'il y ait deux antennes différentes situées à une certaine distance (pas à moins de 0,05 A) l'une de l'autre. Il est clair que la même onde électromagnétique induira des courants RF différents dans les deux antennes. La différence de phase entre ces courants sera déterminée à la fois par la distance entre les antennes et par l'angle azimutal d'arrivée du signal. La différence d'amplitudes est due aux tailles des antennes et à leur position relative. Supposons que la différence de phase des signaux d'interférence aux sorties des deux antennes soit Δφ1 et que les amplitudes soient différentes. Égalisons les signaux de chacune des antennes en amplitude, par exemple en incluant un atténuateur dans le câble avec un signal plus fort, et décalons la phase de l'un des signaux de Δφ = 180 - Δφ1. Le déphasage total sera alors exactement de 180 degrés. Évidemment, si on additionne maintenant les deux signaux, la somme sera nulle (deux signaux antiphases de même amplitude). Ce « zéro » (ou plutôt pas zéro, mais un minimum) est très étroit et profond. Quiconque a déjà configuré un circuit équilibré pour supprimer un signal (par exemple, un modulateur équilibré) comprendra de quoi nous parlons. La profondeur du minimum dépend de la précision de l'alignement de l'amplitude et de l'antiphase exacte des signaux ajoutés et peut atteindre 40 à 60 dB. Et des valeurs encore plus grandes avec un bon additionneur, ce qui exclut le passage direct du signal. C'est à quel point les interférences peuvent être réduites. Comment le signal utile va-t-il évoluer ? Si l'azimut de son arrivée est différent de l'azimut de l'interférence, alors la différence de phase du signal utile induit dans les deux antennes ne sera plus Δφ1, mais autre chose, disons Δφ2. La signification de ce fait est très grande, car la somme Δφ + Δφ2 ne sera plus égale à 180 degrés. Autrement dit, les signaux utiles au niveau de l'additionneur, n'étant pas exactement déphasés, seront beaucoup moins atténués que les interférences. Un écart par rapport à l'antiphase exacte des signaux, même de quelques degrés, réduit l'atténuation du signal de 15...20 dB. Et c'est précisément ainsi que le rapport S/P à la sortie de l'additionneur augmente. Si le déphasage Δφ1 diffère de Δφ2 de manière significative (de plusieurs dizaines de degrés), alors le signal utile n'est pratiquement pas atténué et l'amélioration du S/P atteint 40...60 dB. Si Δφ1 diffère de Δφ2 de 180 degrés (même pas très précisément, ici une différence de 20...60 degrés est acceptable), alors le signal utile à la sortie de l'additionneur double presque (reçu par les deux antennes, il s'additionne en phase). Cela donne une amélioration supplémentaire de 6 dB du rapport S/P. "Tout va bien, mais je n'ai pas de deuxième antenne pour chaque bande. Et ce n'est pas prévu. Et alors ?" - demandera le lecteur. Les choses s’en trouvent grandement simplifiées. que nous avons besoin d'une antenne de réception et que, par conséquent, son degré de coordination avec le chargeur et son efficacité ne sont pas déterminants. Pour cette raison, une antenne d'une portée différente et/ou une antenne de réception séparée peut être utilisée avec succès comme deuxième antenne. Vous pouvez généralement utiliser simplement deux antennes de réception. Pour traiter les signaux des antennes, nous avons besoin d'un additionneur à deux canaux avec la capacité de contrôler l'amplitude dans les deux canaux (qui sait dans quelle antenne le signal sera le plus élevé) et la phase à 360 degrés dans l'un des canaux (puisque nous sommes on parle d'une différence, alors il suffit de l'ajuster en un). Autrement dit, juste quelques éléments : deux atténuateurs, un déphaseur et un additionneur. Il existe de nombreux appareils de ce type décrits (sous des noms différents). MFJ-1026 et ANC-4 sont produits commercialement. Et ce n'est que ce dont j'ai réussi à me souvenir, en réalité il y a bien plus. Que peut-on réaliser avec leur aide ? Avec un appareil bien réalisé, tout dépend des antennes et de leur position relative. En figue. La figure 1 montre les diagrammes de rayonnement obtenus dans le programme de modélisation d'antenne MMANA. Portée - 80 mètres. Deux antennes ont été utilisées - la principale en V inversé sur un mât de 15 m de haut et un cadre de réception supplémentaire d'un côté de 1 m, situé verticalement. La distance entre les antennes est de 20 m.
Tous les modèles possibles ne sont pas affichés, mais seulement une partie d'entre eux liés au secteur 0...90 degrés (pour le secteur 90..360 degrés, la rotation produit exactement les mêmes modèles, mais avec rotation). On peut voir qu'à des angles de 310...50 et 130...230 degrés, vous pouvez obtenir une amélioration significative (jusqu'à 20 dB) du rapport S/P. Pour des angles de 50...130 et 230...310 degrés, l'amélioration est bien moindre : quelques dB. Bien que quelques dB ne traînent pas sur la route (dans certains cas il s'agit de savoir si un QSO aura lieu ou non), il est quand même préférable pour ces angles d'utiliser une autre antenne supplémentaire située à un angle de 90 degrés par rapport à la première image. En figue. La figure 2 montre des modèles dans la gamme de 160 mètres avec la mise en phase d'une verticale raccourcie avec des charges capacitives et un cadre vertical de réception séparé similaire au premier exemple. La distance entre les antennes est de 20 m.
Ici, j'ai donné plus de DP pour démontrer les limites dans lesquelles la position du minimum peut être modifiée (et elle atteint 30...40 dB). En principe, la tendance est similaire au cas précédent : pour les secteurs 310...50 et 130...230 degrés, une suppression très profonde peut être obtenue. Pour le reste du demi-cercle (c'est-à-dire 50...130 et 230...310 degrés), il serait préférable d'utiliser un autre cadre supplémentaire. Il est à noter que la suppression du bruit (minimums) dans les deux figures ci-dessus ne caractérise pas la qualité du dispositif de déphasage (elle est supposée bonne), mais plutôt les propriétés des données, spécifiques aux systèmes actifs à deux éléments. Avec d'autres antennes et leurs différents emplacements, la suppression peut être plus ou moins importante. Il est souhaitable que les antennes à phase soient adaptées en polarisation. Essayer de mettre en phase le dipôle et la verticale ne donnera pas un bon résultat. Bien que cela dépende également de la hauteur des antennes au-dessus du sol, un dipôle possède également un rayonnement à polarisation verticale. Il est important de noter que la deuxième antenne ne doit pas être un morceau de fil posé sur la table. Il doit s'agir d'une antenne de réception à part entière, et non d'une antenne « à bruit », comme on l'appelle parfois. Il est totalement irresponsable de recommander (même si cela a même trouvé sa place dans les manuels des appareils mentionnés) de placer une broche ou un fil télescopique à proximité d'une source d'interférence (par exemple, un téléviseur ou un ordinateur). Une telle broche, en plus des interférences qui gênent l'antenne principale (qui peuvent être échelonnées et supprimées), recevra en outre un tas de «déchets» ménagers divers (interférences des réseaux, etc.), qui ne peuvent être supprimées. Tout simplement parce que l’antenne principale ne les « entend » pas. En conséquence, le signal reçu sera « enrichi » par les éventuels « déchets » reçus par l’antenne télescopique. Il semble que la source d'interférence que nous combattons s'affaiblit considérablement (nous échelonnons ses signaux), mais de nombreux « déchets » auparavant manquants apparaissent. Il est bien préférable de traiter les sources d'interférences à la maison en éliminant directement leur rayonnement (filtres d'isolement, mise à la terre du boîtier, etc.). C'est pourquoi la deuxième antenne, même si elle peut être petite et inégalée, doit être située non loin de l'antenne principale - dans un endroit où elle ne collectera pas d'interférences supplémentaires. La distance minimale entre les antennes est de 0,05λ. Une distance trop courte entraîne une bande étroite dans laquelle les interférences sont supprimées et il devient nécessaire d'ajuster le déphasage dans l'appareil lorsque la fréquence de fonctionnement change. Une très grande distance entre les antennes, contrairement à la croyance populaire, n'entraîne pas d'amélioration des paramètres de suppression (mais ne les aggrave pas non plus). La distance optimale à tous points de vue sera comprise entre 0,1 et 0,5λ. Lors de la modélisation d'un tel système à deux éléments dans MMANA, vous devez installer deux sources (une dans chaque antenne), appliquer manuellement une tension beaucoup plus élevée (disons 10 V) à la plus petite antenne et optimiser l'amplitude et la phase de la plus petite source. (connecté à la plus grande antenne) selon le critère F/B. De plus, pour une source de petite amplitude, vous devez régler manuellement un très petit pas de tension (quelque chose comme 0,0001 V). Pour obtenir la suppression dans la direction souhaitée, faites pivoter l'ensemble du système d'antenne dans MMANA ("Modifier - Rotation autour de l'axe - Z") en azimut afin que la direction souhaitée coïncide avec 180 degrés. Il s'agit d'une exigence de MM AN A - le rapport F/B est calculé dans le programme le long de la ligne 0-180 degrés. Schéma de l'appareil et résultats obtenus Nous avons donc besoin d'un additionneur à deux canaux avec un réglage d'amplitude indépendant dans chaque canal et un déphaseur contrôlé dans l'un d'eux. En définissant les amplitudes et en modifiant le déphasage, nous résoudrons manuellement le problème de la création d'un système d'antenne unidirectionnel avec un minimum dans la direction requise à partir d'une paire d'antennes disponibles. Quelles sont les exigences pour un tel appareil?
Voyons comment ces exigences sont satisfaites dans les conceptions connues. Une conception simple mais efficace a été développée par JA1DI [1]. Il utilise un déphaseur sur le KPI et le potentiomètre, qui fournit de petits changements d'amplitude lorsque la phase varie. La possibilité de modifier à la fois C et R pour chaque fréquence fournit une petite atténuation (environ 6 dB) dans le déphaseur. Pour compenser cette atténuation, une cascade de transistors à effet de champ hautement linéaire avec un faible gain (environ 10 dB) est utilisée. C'est cette unité (déphaseur avec amplificateur) dans cette conception qui est très bien réalisée et réfléchie. Malheureusement, on ne peut pas en dire autant du deuxième canal et de l'additionneur - ils sont conçus simplement comme des atténuateurs résistifs. Ils introduisent non seulement une atténuation élevée, mais présentent également une très faible isolation entre canaux. Cela nécessite l'utilisation d'une antenne auxiliaire pleine grandeur et réduit le rejet des interférences. Aux États-Unis, un appareil coûteux (environ 180 dollars américains) MFJ-1026 est produit [2]. À mon avis, les solutions de circuits du MFJ-1026 sont franchement faibles. Voici les principales erreurs de ses créateurs. L'appareil utilise un additionneur actif sur un étage différentiel. Malgré toute la linéarité des transistors à effet de champ utilisés (J310), cela n'ajoute pas de plage dynamique au récepteur. Contre. Rappelons que nous parlons de circuits d'antenne avant tout filtrage. L'additionneur sur deux transistors n'était pas suffisant pour le créateur de l'appareil, et pour le « décorer » davantage, un émetteur-suiveur a été introduit en sortie. Cela n’ajoutera pas non plus de linéarité à l’appareil. Mais pourquoi a-t-il été installé ? Après tout, le transistor J310 fonctionne parfaitement avec une charge de 50 Ohm via un transformateur large bande. La rotation de phase d'un saut de 180 degrés est réalisée par une autre cascade utilisant un transistor. Le déphaseur du MFJ-1026 est de conception très proche de celui utilisé par le JA1DI, mais nettement pire que celui du Japon. Au lieu d’un KPI, un commutateur à condensateur fixe est installé. Ce n'est pas si grave. Le problème est que ce commutateur n'a que deux positions, ce qui ne suffit pas pour une rotation complète des phases sur toute la gamme de fréquences de l'appareil. Plus précisément, une rotation complète de 180 degrés (180 degrés supplémentaires seront assurés par le commutateur 0/180) est toujours possible, mais à certaines fréquences, le coefficient de transmission du déphaseur chute considérablement (jusqu'à -20 dB). Pour réduire les irrégularités, il a fallu utiliser une charge à faible résistance (deux résistances de 51 Ohm). En conséquence, une irrégularité d'amplitude acceptable est obtenue, mais au prix d'une réduction du coefficient de transmission. En raison de cette conception de circuit, un autre étage amplificateur était nécessaire pour compenser ces pertes. En conséquence, il s'avère que même en utilisant deux antennes pleine grandeur, les signaux traversent au moins 5 (!) transistors. Ceci sans aucun filtrage, même sans filtres passe-bande. Cela signifie que toutes les stations de radiodiffusion et de service puissantes dans toute la gamme de 1,8 à 30 MHz se moduleront mutuellement à l'aide de cinq (!) transistors. Il est clair que même avec une très bonne linéarité, cela ne peut aboutir à rien de bon. Dans mes conditions, un centre de transmission TV (MB et UHF) et plusieurs stations de radio (bandes CB et KB) sont situés à quelques kilomètres sur la montagne. J'ai été obligé de fuir l'émetteur mal réglé de ce centre. La bande 9...30 MHz de mon récepteur est couverte de bruit S9...9+40 dB (et on dit aussi que tout va bien en Allemagne !). Les tests du MFJ-1026 dans ces conditions ont confirmé ce qui précède. En plus de la détection directe et constante d'un puissant "émetteur" dans une portée de 49 mètres le soir, de nombreux signaux "disparus" ont été ajoutés, qui ont disparu lorsque l'appareil a été éteint. Il serait faux de dire que tout dans le MFJ-1026 est mauvais. Les nœuds individuels y sont résolus avec succès :
Comme il n'était pas possible de trouver un schéma tout fait qui convienne à l'auteur, j'ai dû combiner le mien (Fig. 3). Il ne contient aucune découverte, mais il est bien fait. L'appareil est conçu pour fonctionner dans le circuit d'antenne de réception de l'émetteur-récepteur (c'est-à-dire que l'émetteur-récepteur doit avoir une entrée RX séparée), et par conséquent la commutation RX/TX n'est pas fournie. Si votre appareil ne dispose que d'une entrée d'antenne commune, vous devrez alors introduire une commutation RX/TX dans l'appareil, ce qui l'éteindra de force en mode transmission.
Voici les principales caractéristiques de cet appareil. Bande de fréquence de fonctionnement - 1,8...30 MHz. Le gain dans cette bande de fréquence est de 1 et la phase peut pivoter à ± 180 degrés. L'atténuation des interférences peut dépasser 60 dB. La plage dynamique d'intermodulation avec UHF désactivée dans le deuxième circuit d'antenne est d'au moins 110 dB. L'impédance d'entrée et de sortie de l'appareil est de 50 Ohms. L'interrupteur SA1 allume l'appareil. Lorsqu'il est éteint, le signal de l'antenne principale (connectée au connecteur XP2) va directement à la sortie de l'appareil. Lors de l'introduction de la commutation RX/TX, le commutateur SA1 doit être remplacé par un relais qui, en mode transmission, contournera l'appareil. Les signaux des deux antennes transitent d'abord par des chemins identiques : circuit de protection contre les surcharges - atténuateur - filtre passe-haut. La protection comprend des ampoules à incandescence de petite taille VL1, VL2 (6,3...13 V, 0,1...0,2 A) et des limiteurs à diodes VD1-VD8. Le seuil d'ouverture des limiteurs est d'environ 1 V (c'est-à-dire au moins 120 dB au-dessus de la sensibilité de la plupart des récepteurs KB), ils ne dégradent donc pas la plage dynamique réelle. Les tubes VL1 et VL2 à froid ont une résistance de plusieurs ohms et n'atténuent pratiquement pas le signal. Mais pendant la transmission, si l'antenne de réception n'est pas loin de celle d'émission, alors les filaments des lampes brilleront et leur résistance augmentera fortement. J'assume avec succès les fonctions qui lui sont assignées dans les conditions suivantes : un kilowatt pour l'émission dans l'antenne principale et une antenne auxiliaire de 13 m de long, à 3...5 m de l'antenne principale. Je constate que sur certaines bandes la lampe de protection brille à pleine intensité. J'ai utilisé des atténuateurs de télévision (idée de I4JMY), achetés à bas prix sur un marché. En principe, vous pouvez utiliser des atténuateurs lisses de 50/50 Ohm à partir de n'importe quel instrument de mesure. En dernier recours, vous pouvez utiliser des résistances variables du groupe B avec une résistance de 510...680 Ohms, allumées par un régulateur de niveau classique. Dans ce dernier cas, lors du réglage de l'atténuation, l'impédance d'entrée de l'appareil changera, et si l'antenne utilisée y est sensible, alors en plus de l'amplitude, la phase changera également. Cela compliquera (mais pas beaucoup) le travail avec l'appareil. Le filtre passe-haut est tiré du MFJ-1026. L'installation d'un tel filtre passe-haut n'est justifiée que si l'appareil est utilisé dans toute la bande de fréquences de 1,8...30 MHz. Si vous avez l'intention d'utiliser l'appareil uniquement dans plusieurs bandes de fréquences (gammes), il est alors tout à fait judicieux d'installer un filtre passe-bande avec la bande passante appropriée ou même plusieurs filtres commutables au lieu d'un filtre passe-haut. Ensuite, le signal de la première antenne est envoyé au déphaseur contrôlé. La commutation 0/180 degrés est réalisée en inversant (commutateur SA3) l'enroulement d'entrée du transformateur séparateur de phase T1. Les éléments C7-C15, SA4, R1 sont un déphaseur fluide emprunté au circuit JA1DI. Seulement au lieu du KPI, un interrupteur à neuf positions et un ensemble de condensateurs constants sont installés. Cela a permis de résoudre deux problèmes à la fois : obtenir une capacité parasite minimale par boîtier et un chevauchement important des capacités. Utiliser des KPI, ce ne serait pas si simple. Le commutateur SA4 ne doit pas être traité comme un commutateur de gamme - et sur la gamme 28 MHz, une capacité de 270 pF peut être requise, et sur la gamme 1,8 MHz, une capacité de 1 pF est parfois nécessaire. Tout dépend de la position relative et du type d'antennes, ainsi que de la direction d'arrivée des interférences. L'amplificateur sur le transistor VT2 compense les pertes dans le déphaseur avec une petite marge. L'abaisseur T2 fournit une faible impédance de sortie de la cascade - 100 Ohms (autant que nécessaire pour l'additionneur) - sans introduire d'émetteur suiveur dans l'appareil. La linéarité de cet amplificateur détermine la plage dynamique de l'ensemble de l'appareil. C'est le seul élément actif dans le chemin principal (contenant le déphaseur) de l'appareil. Les éléments restants sont passifs et ne peuvent l’aggraver. Le transformateur T4 et la résistance R6 sont un additionneur classique avec une isolation élevée entre les entrées. Avec plus de 40 dB d'isolation entre les entrées, il n'introduit pratiquement aucune perte. Le seul inconvénient est la résistance d'entrée des additionneurs (100 Ohms chacun). S'il n'est pas difficile d'obtenir 2 Ohms à la sortie du transformateur T100, alors à la deuxième entrée pour correspondre au chemin de 50 Ohms, il a fallu installer le transformateur T5 pour la transition de 50/100 Ohms. En position basse du commutateur SA2 sur le schéma, l'entrée du transformateur T5 reçoit un signal de l'antenne auxiliaire. Si une antenne raccourcie ou très mal adaptée est utilisée, vous devrez peut-être allumer un amplificateur supplémentaire sur le transistor VT1. Dans cette version, son impédance d'entrée est d'environ 300 Ohms (pour mes antennes de réception raccourcies, cela s'est avéré meilleur), le gain de tension est de 15 dB et l'impédance de sortie est de 50 Ohms. En principe, cet amplificateur peut être n'importe quoi. Ceci est déterminé par les caractéristiques de l'antenne auxiliaire. Il y a ici beaucoup de place pour la créativité. Presque tous les UHF linéaires fournis avec de petites antennes de réception peuvent être utilisés. Cependant, la linéarité UHF ne doit pas être pire que celle du récepteur utilisé. Sinon, la plage dynamique globale sera réduite. N'attribuez simplement pas cette réduction à la version décrite de l'appareil. L'UHF vers une petite antenne auxiliaire est dans tous les cas nécessaire. Et les problèmes de surcharge n’ont rien à voir avec le phasage du signal. L'appareil étant installé à l'entrée du récepteur, afin de ne pas recevoir d'interférences supplémentaires, il doit être placé dans un boîtier bien blindé. Il peut être réalisé, par exemple, à partir d'une feuille de fibre de verre. Malgré sa conception simple, le boîtier doit être assez grand : il y a au moins sept commandes sur le panneau avant, et quatre d'entre elles (R1, SA4 et les deux atténuateurs) doivent être équipées d'échelles facilement lisibles. La disposition suivante des commandes est pratique :
Si vous disposez de plusieurs antennes pouvant être utilisées comme antennes auxiliaires (cela est souhaitable, sur la base des données présentées sur les figures 1 et 2), placez un commutateur de sélection d'antenne auxiliaire à l'entrée du canal supérieur (selon le schéma). . Il doit également être contrôlé sur le panneau avant et le nombre correspondant de connecteurs d'entrée doit être installé sur le panneau arrière. Un grand nombre de résistances variables et de commutateurs facilitent le montage de l'ensemble du dispositif par montage en surface, tout en respectant les exigences habituelles de la technologie RF. Les détails de l'appareil sont également sélectionnés à partir de ces exigences. La résistance variable R1 doit être non inductive, groupe A. Les inductances L2 - L3 peuvent être de n'importe quel type. L'inductance de l'inducteur L1 n'est pas critique. Tous les transformateurs sont enroulés sur des noyaux magnétiques annulaires FT50-37 (peut être remplacé par K12x7x5 en ferrite 600NN). Les transformateurs T1 et T2 contiennent 3x10 tours de fil PEV-2 d'un diamètre de 0,3 mm, le transformateur T4 - 2x10 tours, le transformateur T5 - (5+5) et 10 tours, le transformateur TZ - 1,5 (I), 10 (II) et 8 (III) tours. Pour augmenter la linéarité du dispositif, le courant de drain du transistor VT2 est choisi relativement important (25...40 mA), et il convient de doter ce transistor d'un petit dissipateur thermique. L'appareil peut être alimenté par un émetteur-récepteur (la consommation de courant est d'environ 100 mA). Le transistor VT1 peut être remplacé par KT610A et VT2 par 2SK125 ou par deux transistors KP307G connectés en parallèle. Si l'installation est effectuée correctement et que rien n'est gâché dans le phasage des enroulements du transformateur, alors l'appareil fonctionne immédiatement et n'a pas besoin de réglage. Par conséquent, passons directement au travail avec l’appareil, c’est-à-dire à la mise en phase des signaux de deux antennes de réception. 1. Sélectionnez une plage dans laquelle il existe un bruit ou un signal interférent stable. Les interférences provenant d'une station adjacente en fréquence ne peuvent pas être utilisées ici. Vous pouvez cibler, par exemple, la porteuse AM d'une station de diffusion. Si la configuration a lieu dans un laboratoire où il n'y a pas d'antennes, vous pouvez alors appliquer le même signal du générateur aux deux entrées à la fois via un té. Dans ce dernier cas, il est conseillé d'utiliser des câbles de longueurs différentes du té aux entrées afin d'obtenir au moins un petit déphasage entre les signaux d'entrée. L'AGC du récepteur doit être désactivé à ce stade. 2. Réglez l'atténuateur A2 sur la position d'atténuation maximale et A1 sur la position d'atténuation minimale. On retient (approximativement) le niveau d'interférence reçu par l'antenne auxiliaire. Si ce niveau est très bas, allumez l'UHF avec l'interrupteur S2. 3. Réglez l'atténuateur A1 sur l'atténuation maximale (si l'UHF était activé, éteignez-le). En ajustant l'atténuateur A2, nous obtenons à peu près le même niveau d'interférence que celui reçu de l'antenne auxiliaire. 4. Remettez l'atténuateur A1 à l'atténuation minimale (s'il a été allumé plus tôt, allumez maintenant l'UHF). A l'aide des commandes de réglage R1, SA4 et SA3, on essaie de « rattraper » le minimum. Une particularité du minimum est une forte augmentation des interférences lors de la commutation de SA3 (au lieu d'être déphasé, il devient en phase des deux antennes). 5. Ayant atteint un minimum (au moins implicitement exprimé), nous l'approfondissons en ajustant soigneusement les deux atténuateurs. 6. Nous répétons cycliquement les opérations des points 4 et 5 avec une amplitude de régulation décroissante et sommes heureux que le processus converge en principe. 7. Si le minimum n'est obstinément pas détecté, la raison peut être une combinaison infructueuse de la direction d'arrivée des interférences et de l'emplacement de la deuxième antenne (voir Fig. 1). Essayez de tout répéter sur l'interférence (ou la porteuse) venant d'une direction différente, ou connectez autre chose comme antenne auxiliaire. Avec un signal provenant d'un générateur via un tee, le minimum doit être trouvé. Avec une configuration appropriée et un bon emplacement des deux antennes, le signal parasite (interférence, bruit) « tombe littéralement dans un trou » de plusieurs dizaines de dB de profondeur. De plus, le signal utile dans ce cas (si la direction de son arrivée ne coïncide pas avec l'interférence) change un peu - de quelques dB maximum. De plus, il est même possible que le signal utile augmente (si ses phases des deux entrées après le déphaseur sont proches). Plusieurs exemples de fichiers sonores montrant l'effet de la mise sous tension de l'appareil peuvent être trouvés sur la page vvww.qsl.net/dl2kq/ant/3-15.htm. En figue. La figure 4 montre une image de l'indicateur PSK31. Une bande avec un bruit fortement réduit au milieu - l'appareil est allumé. Bruits d'en haut et d'en bas - l'appareil est éteint.
L'AGC est activé dans tous les exemples afin de constater une amélioration du rapport signal/interférence. En général, le processus de configuration est très fastidieux et prend du temps, il est donc logique de conserver un tableau des paramètres de l'appareil pour chaque plage. Après avoir enregistré les positions de toutes les commandes après une configuration réussie, vous pourrez très rapidement reconstruire l'appareil à l'avenir. Lorsqu'il est configuré correctement, tout changement de position des boutons de l'appareil (même une diminution du signal d'une des antennes par l'atténuateur) entraîne une forte augmentation du bruit. Dans les bandes amateurs relativement « larges » (et si les antennes sont situées très proches les unes des autres), des réglages séparés de l'appareil dans les sections CW et SSB peuvent être nécessaires. En conclusion, je constate que, bien que ne possédant aucune propriété magique (juste une sélectivité spatiale), cet appareil peut néanmoins être très utile. Surtout pour les radioamateurs souffrant de puissantes sources locales de bruit et d'interférences. littérature
Auteur : I.Goncharenko (DL2KQ - EU1TT, qsl.net/dl2kq), Bonn, Allemagne
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