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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE Conception d'amplificateurs à tubes. Encyclopédie de la radioélectronique et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Amplificateurs de puissance à tubes L'article traite des caractéristiques de la construction d'amplificateurs à tubes asymétriques pour une reproduction sonore de haute qualité. L’auteur a recommandé les lampes et les transformateurs de sortie les plus adaptés à de tels amplificateurs. Tous les radioamateurs et tous les audiophiles ont probablement entendu des opinions sur la supériorité des équipements d'amplification à tube par rapport à ceux à transistors, mais tout le monde n'a pas pu en être convaincu par lui-même. Il y a plusieurs raisons à cela : les amplificateurs à tubes ne sont pas souvent trouvés de nos jours, et surtout, pour entendre une supériorité notable, vous devez utiliser des phonogrammes de haute qualité qui ne sont pas gâchés par un traitement et un réenregistrement répétés. Si vous écoutez quelqu'un comme Eminem ou Céline Dion, vous ne remarquerez probablement pas les avantages de l'équipement à tubes. De plus, en écoutant certains enregistrements, on peut arriver à des conclusions complètement opposées. Mais si quelqu’un a déjà ressenti l’avantage des amplificateurs à lampes asymétriques, il en aura toujours « marre » des tubes. On dit que les amplificateurs à tubes ne reproduisent pas bien la musique rock. Cependant, plus récemment, certaines discothèques ont utilisé avec succès un amplificateur de puissance avec quatre lampes 6P45S à la sortie de chaque canal, fonctionnant en classe B. Cet amplificateur avait une puissance maximale de 200...300 W et n'était déçu que par sa faible fiabilité. . Les opposants aux amplificateurs à tubes leur reprochent à juste titre leurs basses « lâches », « vagues », mais la raison de ce phénomène a déjà été évoquée dans la littérature, par exemple dans [1] : l'impédance de sortie accrue de l'amplificateur à tube, qui n'amortit pas suffisamment la section basse fréquence du système de haut-parleurs pour supprimer la résonance principale de l'émetteur. Par conséquent, la meilleure solution, bien que non simple, au problème consiste à calculer et à ajuster le système de haut-parleurs, en le faisant correspondre à un amplificateur spécifique, et même à ajuster l'amplificateur à ce système de haut-parleurs. En conséquence, vous pouvez écouter le même Pink Floyd, profiter de la beauté d'un solo de guitare, et être émerveillé par la clarté de la localisation et la profondeur du son des instruments du registre grave. Et comme les vieux enregistrements émouvants des années 40 et 60, réalisés avec un simple équipement à lampes, sonneront ! Les raisons des avantages des amplificateurs à tubes fonctionnant en classe A ont été discutées à plusieurs reprises dans la littérature [2, 3]. On peut formuler la « première loi du Hi-End » : le signal sonore doit subir le moins de transformations possible et être amplifié par le moins de cascades possible. Et les lampes correspondent parfaitement à cela - un amplificateur avec une sensibilité de 0,1...0,2 V contient généralement trois étages d'amplification, et un amplificateur à deux étages peut avoir une sensibilité de 1 V, tout à fait suffisant pour le connecter à la sortie DAC d'un Lecteur CD (ce n'est peut-être pas pour tous les DAC). Cela exclut les filtres analogiques assemblés sur l'ampli-op. En plus du facteur d'amplification de puissance élevé et de la grande linéarité des lampes, il faut noter deux autres avantages fondamentaux : la constance des capacités interélectrodes, ainsi que l'indépendance des caractéristiques de la température et, par conséquent, du niveau de le signal amplifié. Ayant pris conscience de l'avantage de l'amplification linéaire (en classe A), les arguments des partisans des cascades push-pull dans UMZCH deviennent totalement incompréhensibles. La compensation de la deuxième harmonique qu'ils déclarent n'est pas toujours un avantage, car il a été prouvé à plusieurs reprises que la deuxième harmonique, si elle ne dépasse pas 2...3% du signal principal, ne gâche pas le son, bien au contraire. Et la nécessité d'un bass reflex pour une cascade push-pull pose généralement un certain nombre de problèmes. Vous pouvez lire tout cela plus en détail dans les articles mentionnés ci-dessus et dans [4]. Cet article est consacré aux lampes monocycle UMZCH, à leurs circuits, lampes et transformateurs usagés. Il existe deux principaux types d'UMZCH à tube asymétrique : dans l'un d'eux, l'étage de sortie est construit sur une triode sans OOS commun, dans le second - sur une pentode ou une tétrode à faisceau avec une profondeur OOS couvrant les deux derniers étages de jusqu'à 16 dB. Comme exemples dans la Fig. Les figures 1 et 2 montrent des circuits amplificateurs, qui sont discutés plus en détail ci-dessous. Notons d'ailleurs que dans les triodes de sortie, comme les classiques 2AZ et 300V, le feedback interne, généralement gardé silencieux dans la littérature moderne, a à peu près la même profondeur - 12... 16 dB. Parfois, vous pouvez lire dans des articles que seules les cascades de triodes peuvent fournir la plus haute classe de son d'amplificateur, mais ce n'est pas tout à fait vrai. Ainsi, la société Audio Note produit plusieurs modèles d'amplificateurs avec tétrodes et feedback général, par exemple « OTO Line SE », « Soro Line SE ». Ce dernier a d'ailleurs été utilisé pendant plusieurs années comme référence par les experts audio de Saint-Pétersbourg.
L'étage de sortie basé sur des tétrodes à tension constante sur la deuxième grille est un peu plus économique et présente l'avantage que, pour augmenter la puissance, plusieurs tétrodes peuvent être connectées en parallèle, même avec quelques différences dans leurs caractéristiques. Prêtons attention à un problème particulier, mais souvent discuté : contourner les résistances de polarisation automatiques cathodiques avec des condensateurs de blocage. On prétend généralement qu'un shuntage doit toujours être effectué, malgré le fait que tout condensateur à oxyde dans le circuit du signal audio entraîne une distorsion supplémentaire. Regardons les raisons objectives de telle ou telle décision. Il est fortement conseillé de contourner une résistance dans l'étage de sortie triode afin de ne pas augmenter la résistance de sortie de l'étage et conserver sa sensibilité maximale. Dans l'étage de sortie d'une tétrode avec une tension constante sur la deuxième grille, il est nécessaire de contourner la résistance cathodique, mais la raison ici est complètement différente. L'OOS créé par cette résistance linéarise uniquement le courant cathodique. Le courant anodique est le courant cathodique moins le courant de la deuxième grille, qui a une dépendance relativement non linéaire par rapport au même courant cathodique. Grâce à l'introduction d'un tel OOS, nous obtenons une cascade avec des distorsions légèrement plus petites, mais plus désagréables pour l'oreille, tout en perdant environ deux fois en sensibilité. Dans l'étage pré-final (pilote), qui est suivi d'un étage de sortie triode, il n'est pas nécessaire de contourner la résistance, mais c'est conseillé. Ici, le critère devient la condition de combiner la résistance de sortie d'un étage donné avec la capacité d'entrée du suivant. Svx \u1d Csk + CCA (K + XNUMX), où CCk est la capacité grille-cathode ; SSA - capacité d'anode de grille ; K est le coefficient de transfert de tension de la cascade. Par exemple, si l'étage pilote est assemblé sur une triode 6N2P avec une résistance cathodique non shuntée et a une résistance de sortie de 50 kOhm, alors avec une capacité d'entrée de l'étage de sortie de 200 pF, la fréquence de coupure supérieure f=1/(2πRC) = 16kHz ! Dans l'étage pré-final, suivi de l'étage de sortie sur la tétrode, la résistance cathodique ne peut pas être contournée, car elle est souvent alimentée par un signal OOS provenant de la sortie de l'amplificateur. Dans l'étage d'entrée, s'il doit avoir un coefficient de transmission inférieur à μ/2 ou effectuer une correction de fréquence, par exemple des caractéristiques inégales des haut-parleurs dans la région des basses fréquences, la résistance cathodique ne doit pas être contournée ; cela augmentera la stabilité des paramètres de gain ou de correction. Parlons maintenant du choix des tubes pour l'amplificateur. L'auteur a mené des études de diverses lampes sur le spectre des harmoniques du signal de sortie dans les modes petit et grand signal avant le mode limitation. Parallèlement, l'influence du spectre de distorsion sur la qualité de la reproduction sonore a été évaluée par un examen auditif (écoute). Une attention particulière a été portée à la corrélation des évaluations subjectives et métrologiques. Les résultats de ces études comparatives ont généralement confirmé les informations connues dans la littérature moderne. Faisons attention aux lampes spécifiques les plus adaptées aux différents étages d'amplification. Parmi les tubes destinés à l'étage de sortie de la tétrode, le leader en termes de « musicalité » était la tétrode à faisceau classique 6P6S. Cela coïncide avec les déclarations de l'article [5]. La deuxième place devrait être occupée par 6PCS (les analogues proches sont 6L6 6P7S, G-807), une tétrode à faisceau une fois et demie plus puissante avec un spectre très similaire, mais ayant un niveau d'harmoniques élevées légèrement plus élevé. Les tétrodes à faisceau de sortie - 6P14P, EL34 (6P27S - analogique, mais rareté dans les musées), 6550 (KT88) - présentent un certain décalage. La lampe à doigt 6P1P est un analogue de la lampe octale 6P6S, mais il est préférable d'utiliser la lampe octale, et elle est plus facile à trouver. La pentode 6F6S est dite linéaire et « musicale », mais elle est rare et sa puissance de sortie est faible (3,2 W). Il existe une opinion selon laquelle les lampes de télévision à balayage horizontal ne conviennent pas à l'UMZCH (nous parlons de 6P45S, 6P44S, etc.). Ce n'est pas le cas : ils peuvent être utilisés, mais pas en mode standard, mais avec la tension sur le deuxième réseau réduite de moitié. Par exemple, une lampe 6P44S dans ce mode non standard a un son très similaire à une 6P14P en mode standard, mais une fois et demie plus puissante. Le leader du groupe de tubes pour l'étage de sortie triode et, en général, le leader absolu, de manière tout à fait inattendue, s'est avéré être la tétrode à faisceau 6P44S en connexion triode. En termes de délicatesse dans la gestion du son, cette lampe a même surpassé la triode 6C4C, qui devrait être placée à la deuxième place. La composition harmonique du courant anodique 6P44S, mesurée au signal maximum immédiatement avant la limitation, est donnée dans le tableau.
Mode de fonctionnement de la lampe recommandé : UAK = 250 V, IA ≤ 90 mA, RH = 2450 Ohm, UCK = -34...-37 V, RK = 400 Ohm. La puissance de sortie de la scène avec cette lampe est de 5 W (mesurée après un transformateur avec des pertes jusqu'à 8 %) ; c'est une fois et demie plus de puissance de sortie avec la triode 6S4S. D'ailleurs, certains articles citent des valeurs de puissance de sortie gonflées pour la lampe 6S4C : 5, 10 et même 20 W. Ce n'est pas vrai : en mode classe A à la puissance nominale dissipée par l'anode, 15 W (250 V et 60 mA) la puissance de sortie avec la triode 6S4S est de 3,7 W sans tenir compte des pertes dans le transformateur. La même valeur de puissance est indiquée dans [6, p. 132]. L'amplitude du signal de commande pour le 6P44S est de 36 V contre 43 V pour le 6S4S Citons ensuite, bien sûr, la fameuse triode 300V. En termes de « musicalité », cette lampe (produite par l'association Svetlana) est légèrement inférieure à la triode 6C4C, mais de nombreux audiophiles la préfèrent car elle permet d'obtenir une puissance de sortie d'au moins 8 W à partir d'une seule lampe. Quelques recommandations supplémentaires pour l'utilisation de la lampe 6P44S. Pour obtenir un mode d'amplification triode, il faut connecter la deuxième grille de lampe à l'anode via une résistance de 100 Ohm, sinon une auto-excitation apparaîtra en HF. Pour augmenter la puissance de sortie, vous pouvez utiliser deux ou plusieurs lampes 6P44S connectées en parallèle. Mais dans ce cas, il faut absolument les sélectionner en fonction du paramètre μ avec une différence de point de fonctionnement ne dépassant pas 1...2 %. Il n'est pas nécessaire d'adapter la pente (S). Chaque lampe doit avoir ses propres résistances « antiparasitaires » dans les circuits de commande et du deuxième réseau (avec une résistance de 1 kOhm et 100 Ohms, respectivement), ainsi qu'une résistance de polarisation automatique séparée, shuntée par un condensateur d'une capacité de 470 μF à 63 V. À propos, l'opinion selon laquelle les triodes ne devraient pas être connectées en parallèle est tout à fait justifiée. Cependant, s'il est possible de sélectionner avec précision les lampes en fonction de μ, les triodes peuvent être connectées en parallèle, et il existe de nombreuses preuves à ce sujet. Par exemple, la lampe 6C4C (2AZ), appréciée de beaucoup, contient deux triodes connectées en parallèle à l'intérieur du cylindre, et certains modèles Audio Note coûteux ont un étage de sortie basé sur deux triodes connectées en parallèle. Malheureusement, il n'a pas été possible de trouver un mode adapté pour la lampe 6P45S en connexion triode. Délivrant facilement 10 W à la charge (plus que la fameuse triode 300V), cette lampe a un spectre harmonique médiocre - la troisième harmonique gâche le son, à partir d'une puissance de 2,5 W. Et la fiabilité de cette lampe est faible. Les lampes 6P44S, au contraire, se sont révélées assez fiables : certains échantillons fonctionnent depuis 15 ans. De plus, pendant le processus de réglage, leurs anodes devenaient parfois chauffées au rouge, ce qui n'affectait en rien leur fonctionnement ultérieur. Les triodes destinées aux stabilisateurs de tension (telles que 6S19P, 6S3ZS, 6N13S) ne doivent pas être utilisées dans des amplificateurs asymétriques en raison d'une non-linéarité notable. Bien sûr, il existe également des triodes puissantes : 211, 845 et le GM-70 domestique, mais il s'agit d'une technique de sécurité complètement différente - la tension de l'anode atteint 1000 V ou plus, et il est extrêmement difficile de réaliser un transformateur de sortie pour de telles lampes à la maison. Il existe de nombreuses autres triodes de sortie excellentes qui n'ont pas été couvertes par la recherche en raison de leurs prix exorbitants : ce sont les 300 V produites par Western Electric, la version à anode unique 2AZ (il y en a une), l'AD1 allemande similaire d'avant-guerre, la triode domestique de la même époque UB-180, W30B moderne et ainsi de suite. Les tubes de l'étage pilote doivent fournir une amplitude de signal élevée avec une impédance de sortie minimale. L'article [4] répertorie quatre types de doubles triodes : 6N1P, 6N2P, 6N8S et 6N9S. En effet, ces triodes ont la partie linéaire la plus longue de la caractéristique, mais en termes d'impédance de sortie ce ne sont pas les meilleures lampes. Dans de nombreux cas, la double triode 6N23P s'avère être la plus optimale. Dans le mode correct (UA= 120 V, IA= 14 mA, UCK= -2,25 V, RA= 12 kOhm, RK- 160 Ohm), il développe de manière assez linéaire une amplitude de signal de 57 V, ayant une résistance de sortie de seulement 2. ..2,5 kOhm et offrant ainsi une bande passante d'environ 200 kHz. Mais si vous avez besoin d'obtenir une amplitude de signal de 80 V, par exemple pour piloter une triode de 300 V, il est bien entendu préférable d'utiliser une triode 6N8C dans le mode suivant : IA = 6 mA, UCK = -6 V, RK = 1 kOhm, RA = 50 kOhm. Il existe une autre lampe 6F12P très intéressante. La triode et la pentode de cette lampe ont d'excellentes caractéristiques - vous pouvez expérimenter. Le composant le plus important d’un amplificateur à tube est le transformateur de sortie. Pour une raison quelconque, certains secrets de sa fabrication correcte ne sont pas mentionnés dans la littérature. Le fait que le transformateur d'un amplificateur de haute qualité doive être multisectionnel n'est probablement un secret pour personne. Mais pour une raison quelconque, ils n'écrivent nulle part qu'entre les sections des enroulements primaire et secondaire, ainsi qu'entre les couches de l'enroulement primaire, il est nécessaire de placer des entretoises pour réduire la capacité. De plus, l'épaisseur de ces espaceurs doit changer en proportion directe avec la composante variable de la tension entre les couches séparées. Le meilleur matériau isolant disponible pour les joints est le PTFE-4. En dernier recours, et également comme matériau supplémentaire, du papier Whatman sec fera l'affaire, mais pas du papier à condensateur, comme on le trouve parfois dans certaines descriptions. L'épaisseur des joints et le nombre de sections d'enroulement peuvent être calculés, mais en raison de leur complexité, seules certaines conceptions spécifiques seront présentées dans cet article. Pour un amplificateur d'une puissance de sortie de 10...15 W, il est préférable d'utiliser un noyau magnétique et un châssis provenant d'un transformateur OSM-0,25 kVA (ShL32x50). Le transformateur doit être démonté, les nervures du cadre sur lesquelles repose la première couche d'enroulement doivent être arrondies d'un rayon de 1,5 mm et des trous supplémentaires pour les câbles doivent être percés dans ses joues. Il faut l'enrouler très soigneusement, chaque section doit contenir un certain nombre de couches remplies de joue en joue. Vous trouverez ci-dessous des informations sur le transformateur de l'étage de sortie sur deux tétrodes 6P44S connectées en parallèle dans une connexion triode. Son enroulement primaire est constitué de quatre sections de 325 spires connectées en série, pour un total de 1300 spires de fil d'un diamètre de 0,355 mm. Chaque section est constituée de deux couches avec un joint en plastique fluoré de 0,2 mm d'épaisseur entre elles. L'enroulement secondaire pour une charge de 4 ohms se compose de cinq sections de 77 tours connectées en parallèle. Chaque section contient une couche de fil d'un diamètre de 0,77 mm. Au-dessus des deuxième et quatrième sections de cet enroulement, sans entretoises, deux autres sections sont enroulées, chacune avec 32 tours dans deux fils d'un diamètre de 0,56 mm (l'emplacement des enroulements est illustré sur la Fig. 3).
Ces sections doivent être enroulées avec un espace entre les spires afin que la couche soit uniformément remplie d'une joue à l'autre. Les quatre fils de 32 tours sont connectés en parallèle et l'enroulement résultant est connecté en série avec un enroulement de 77 tours. Ainsi, on obtient un bobinage de 109 tours pour une charge de 8 ohms. Entre les quatre sections de l'enroulement primaire et les cinq sections de l'enroulement secondaire se trouvent huit entretoises dont l'épaisseur varie approximativement selon une progression arithmétique de 1,3 mm (première entretoise) à 0,2 mm (dernière entretoise) comme composant alterné de la tension entre les sections d'enroulement I et II diminue. Lors de l'assemblage du transformateur, il est nécessaire de placer des joints isolants rigides d'une épaisseur de 0,18...0,19 mm dans les interstices du circuit magnétique. L'étage de sortie avec un tel transformateur a une bande de fréquence reproductible de 4 Hz... 200 kHz à un petit signal, et de 20 Hz... 200 kHz à puissance maximale. Parlons maintenant des caractéristiques de conception d'un transformateur de puissance. Le courant consommé par l'amplificateur en mode classe A restant pratiquement inchangé, le transformateur de puissance transmet en permanence une puissance considérable. Les méthodes données dans les livres pour calculer un transformateur fonctionnant sur un redresseur avec filtre sont soit trop complexes, soit trop simplifiées. Vous trouverez ci-dessous des formules assez précises et simples pour calculer un transformateur fonctionnant sur un redresseur avec un filtre commençant par un gros condensateur. Commençons par les formules les plus simples. La tension en circuit ouvert de l'enroulement secondaire du transformateur est U2 = 220(n2/n1) [V] - cela est compréhensible, bien qu'il soit préférable de se fier à la tension moyenne ou maximale réelle du réseau. Notons la résistance R=RB+RT. où RB est la résistance du redresseur (voir ci-dessous) et RT est la résistance du transformateur réduite à l'enroulement secondaire : Rt= R2+R1 (n2/n1)2, où et R2 sont des résistances de bobinage : R1= 0,017 (Ii[m]/Si[mm2]). Ensuite, vous devez calculer l'augmentation de tension VU. Il est calculé à partir d'un système de deux équations : ΔU = √2·U2(1-cosφ); ΔU = 1,5I R(90°/φ), où I est le courant continu consommé par l'amplificateur. La manière la plus simple de résoudre ce système d'équations consiste à ajuster (itération), en prenant pour la première approximation l'angle de coupure φ compris entre 20 et 30°. L'amplitude de la tension à vide de l'enroulement secondaire du transformateur, à laquelle doivent résister tous les condensateurs de filtrage et intermédiaires, est déterminée à partir de l'égalité et de la tension nominale après chauffage des lampes sur le premier condensateur de filtrage. U = √2·U2-ΔU - UB, qu'est-ce que UB, voir ci-dessous. Et la dernière formule correspond à la puissance thermique dégagée dans le transformateur : P = 0,8 I ΔU(RT/R). Lors de la simplification des formules, certaines approximations ont été utilisées, mais elles contribuent généralement moins à l'erreur que l'écart entre la forme d'onde sinusoïdale et la forme d'onde de tension réelle dans le réseau. En particulier, la caractéristique courant-tension du redresseur a été considérée comme linéaire : U(t) = UB+RB I(t). Pour un pont redresseur à diodes silicium, on peut considérer RB=0, UB=1,5 V, et pour un kénotron 5TsZS par exemple, RB=160 Ohm, UB=11 V. La méthode ci-dessus ne prend pas en compte le(s) enroulement(s) filamentaire(s) des lampes. Elle peut être calculée indépendamment du calcul de l'enroulement élévateur, en considérant la perte de tension dans celui-ci comme le produit du courant et de sa résistance, et en considérant que la perte de tension alternative effective dans l'enroulement primaire est généralement d'environ 2 %. La prochaine question importante est de savoir comment fabriquer un transformateur puissant qui ne crée pas de fond acoustique ? L'article [7] a examiné certaines des raisons du « bourdonnement » des transformateurs et a tiré la conclusion tout à fait correcte qu'il est nécessaire d'augmenter le nombre de tours par volt de 15...20 % par rapport à la valeur calculée. Cette mesure ne fait que réduire le bourdonnement du circuit magnétique, et même pas toujours. Au contraire, le fond acoustique créé par un enroulement chargé augmente avec le nombre de tours. La méthode pour gérer le bourdonnement des enroulements est étonnamment simple : il s'agit d'une section, la même que dans le transformateur de sortie. Parfois, il suffit de placer l'enroulement primaire entre les moitiés du secondaire et le fond acoustique est réduit à un niveau acceptable. Une autre raison possible du bourdonnement d'un transformateur de puissance est la saturation du circuit magnétique avec une composante de tension constante, qui, bien que petite, est souvent présente dans le réseau. Cette raison se manifeste, en règle générale, uniquement dans les transformateurs toroïdaux à noyau magnétique continu, et l'effet de saturation augmente avec une augmentation du nombre de spires et avec une diminution de la résistance de l'enroulement primaire. Il n'existe qu'une seule méthode pour lutter contre ce phénomène : installer un filtre en série avec l'enroulement primaire du transformateur qui retarde la composante continue. Le circuit de filtrage pour un transformateur de réseau d'une puissance allant jusqu'à 300 W, emprunté à l'amplificateur américain LAMM M1.1 développé par V. Shushurin [8], est illustré à la Fig. 4. Si le transformateur est plus puissant, la capacité des condensateurs à oxyde doit être augmentée proportionnellement et la résistance de la résistance doit être réduite.
En figue. Les figures 1 et 2 montrent deux circuits pratiques d'amplificateurs à tubes asymétriques : 10 W avec tétrodes connectées en triode et 12 W avec tétrodes. Le transformateur de sortie du premier d'entre eux est décrit ci-dessus, et le transformateur pour tétrodes est assemblé sur le même circuit magnétique, mais possède des enroulements légèrement différents. Son enroulement primaire - 1512 tours de fil d'un diamètre de 0,35 mm - se compose de cinq sections : 168, 336, 504, 336 et 168 tours. Entre eux se trouvent quatre sections de l'enroulement secondaire pour une charge avec une résistance de 4 Ohms - 77 tours de fil d'un diamètre de 0,77 mm, connectés en parallèle. Au-dessus des deuxième et troisième tronçons de cet enroulement, sans entretoises, sont enroulés deux tronçons de 32 tours de fil d'un diamètre de 0,72 mm, connectés en parallèle. Ce bobinage est relié en série à un bobinage de 77 tours ; Cela crée un enroulement secondaire pour une charge de 8 ohms. Les joints entre les enroulements primaire et secondaire et entre les couches du primaire, ainsi que les joints dans les interstices du circuit magnétique sont les mêmes que dans un transformateur pour amplificateur triode. L'impédance de sortie d'un amplificateur avec triodes en sortie pour une charge de 8 ohms est de 2,4 ohms et avec des tétrodes - 1,6 ohms. La sortie pour une charge de 4 ohms est exactement la moitié de celle-ci. Enfin, une note sur la sélection des condensateurs pour les circuits de signaux. Pour une utilisation dans des amplificateurs de haute qualité, les condensateurs les plus adaptés sont ceux à diélectrique en polypropylène (K78-6, K78-2) et à diélectrique en papier (K40U-9, MBM) pour une tension d'au moins 400 V. condensateur de capacité (C6 sur la figure 2) - mica KSO-1. Les condensateurs à oxyde doivent être sélectionnés parmi les produits de sociétés étrangères bien connues (TK, SK Jamicon et séries similaires) ; Il est également permis d'utiliser du K50-35 domestique. Les condensateurs K50-20, K50-32 peuvent être utilisés dans les circuits de filtrage de puissance. littérature
Auteur : A.Ivanov, Ivanovo
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