Encore une fois à propos de l'Ural 84M. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique

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Après répétition répétée de l'émetteur-récepteur Ural 84M, certains de ses composants ont dû être légèrement modifiés. La qualité du travail de l'émetteur-récepteur s'est améliorée, sa fiabilité s'est améliorée et le réglage est devenu plus facile.

1. Unité de puissance

L'alimentation proposée par l'auteur "Ural 84m" n'a pas été répétée, car. Je ne vois pas l'intérêt d'utiliser des transistors RF et micro-ondes dans ce nœud. J'utilise deux sources distinctes pour obtenir +12 V et +40 V. Le stabilisateur +12 V est le plus facile à réaliser sur le KREN8B MS. Le stabilisateur +40 V est réalisé selon le circuit illustré à la fig. 1. Il n'a pas peur des courts-circuits dans la charge et est très pratique en ce que le transistor de régulation est directement fixé au châssis sans joints isolants.

Fig.1 (cliquez pour agrandir)

Certains radioamateurs se plaignent du bruit de fond du courant alternatif, qui provient de la prise d'un transformateur de puissance sur TOT13. Ce défaut peut être facilement évité en utilisant un noyau TOR dans un transformateur de puissance. Les noyaux de type PL ont des paramètres légèrement moins bons et les noyaux assemblés à partir de plaques en forme de W donnent les pires résultats.

En pratique, des transformateurs de tout type peuvent être utilisés, mais il ne faut pas oublier que dans le cadre de notre "économie économique", généralement dans le bobinage industriel, le fil est économisé et le bobinage du réseau n'est pas bobiné. De ce fait, le courant à vide augmente et le champ de fuite du transformateur augmente. Le pourboire sur TOT13 augmente également. La qualité du bobinage du réseau est facile à vérifier en mesurant le courant à vide. Acceptable est le courant d'un transformateur d'une puissance globale de 60 ... 90 W dans les 10 mA. S'il est plus grand, l'enroulement du réseau est enroulé. Parfois, il est possible de réduire un peu le fond à l'aide d'un blindage avec de l'étain.

2. Étage de sortie

J'entends souvent des plaintes et des plaintes à l'antenne concernant le manque de fiabilité de l'étage de sortie du KP904. Dans la plupart des cas, cela est dû à une manipulation négligente et illettrée de ce transistor. Il ne faut pas oublier que ce n'est pas une lampe et par la "rougeur de l'anode" (comme le font certains NAM) il ne sera pas possible de capter le circuit P.

Le plus souvent, le transistor est pénétré par l'électricité statique, qui est induite dans l'antenne lors d'un orage, ou en hiver lorsqu'il neige. Pour vous débarrasser de ce problème, vous devez créer un commutateur d'antenne dans lequel les antennes qui ne fonctionnent pas sont mises à la terre et l'entrée de l'émetteur-récepteur est mise à la terre via une self avec une inductance d'au moins 500 μH. Il est également utile de mettre à la terre la prise d'antenne dans l'émetteur-récepteur lui-même via une self similaire. Sur la grille, le transistor tombe en panne à cause de l'excitation du driver. Pas besoin d'essayer de « pomper » la tension maximale du pilote. Ici, il est préférable de limiter la tension à la sortie du pilote à 7...10 V rms, mais pour obtenir un fonctionnement stable et une augmentation de la réponse en fréquence dans les gammes HF. Pour cela, C15, R14 sont sélectionnés au noeud A2. Le travail sera plus stable si le KT4A est utilisé comme VT922. Au lieu des "jumelles" L3,4, j'utilise un transformateur à tour volumétrique. Anneaux-1000 NN (NM) K10x6x3 ; L3 - 12 tours d'un diamètre de 0,3 ... 05 mm ; L4 - 6 tours d'un diamètre de 0,5 ... 0,6 mm.

Au lieu de T1, vous pouvez installer un transformateur sur l'anneau 1000HH (HM) K10x6x3 L2-7 se transforme en deux fils d'un diamètre de 0,3 ... 0,35 mm; L1 -5 tours d'un diamètre de 0,5 ... 0,6 mm. Si, néanmoins, le pilote est sujet à l'excitation, il est possible de limiter la tension RF dans la porte KP904 en installant une chaîne de diodes haute fréquence connectées en série (KD503; KD514, etc.) et une diode zener 10V sur le Cas. L'étage de sortie du KP904A fonctionne de manière fiable à une tension de 38 V avec une puissance de sortie de 25 ... 30 W. Dans ce mode, il peut supporter presque tous les SWR et les ruptures de charge. Inutile de s'énerver s'il n'est pas possible de trouver une sonnerie de 300 HH dans l'étage de sortie.

Vous pouvez utiliser un anneau de perméabilité différente avec un diamètre d'au moins 20 mm, il vous suffit de sélectionner le nombre de tours pour égaliser la réponse en fréquence. Par exemple, sur un anneau de 1000 NN (NM), il suffit de torsader (un tour par 5...7 mm) de six fils PEV de 0,35 mm pour enrouler 5 tours. L7 et L8 doivent être obtenus en divisant la torsade en deux enroulements de trois fils. Il est possible d'utiliser des "jumelles" à partir d'anneaux 2000 ... 1000NN (NM) K10x6x4 comme ce transformateur, dans chaque colonne - 5 ... 3 genoux. L'enroulement dans le circuit de charge a 4 ... 3 tours, le tube - dans le circuit de vidange. Et encore une fois je répète qu'il ne faut pas attendre d'un étage de sortie à transistor la même fiabilité que celle d'un étage à lampes. 107. GPA Lors de la répétition de l'émetteur-récepteur dans ce nœud, diverses options ont été utilisées - du VPA avec division de fréquence basée sur le bloc PXNUMXM à l'option de l'émetteur-récepteur Rosa. Aucune différence notable dans la qualité de l'émetteur-récepteur n'a été remarquée. La multiplication des fréquences dans le GPA n'a pas été appliquée. Ici, vous devez faire attention au fait que pour obtenir une sinusoïde idéale à la sortie du GPA, vous devez supprimer le signal non pas d'une électrode du transistor maître-oscillateur, mais directement à travers la capacité du circuit générateur. Dans ce cas, un transistor à effet de champ doit être utilisé comme étage tampon. Afin de réduire le dépassement de fréquence initial lors du passage d'une gamme à l'autre, il est nécessaire d'utiliser le courant minimum possible à travers le transistor de l'oscillateur maître.

Une mesure efficace pour réduire le dépassement de fréquence initial s'est avérée être l'utilisation d'un radiateur pour les transistors de l'oscillateur maître. À ces fins, la paroi latérale de l'unité GPA en aluminium de 5 mm d'épaisseur a été utilisée, des évidements y ont été percés, où les capuchons des transistors des oscillateurs maîtres ont été pressés fermement, à partir desquels la peinture avait été précédemment décollée. Les capuchons des transistors pour un meilleur transfert de chaleur peuvent être lubrifiés avec de la graisse thermoconductrice. Dans cette version du GPA, le dépassement de fréquence n'est observé que dans les 2 ... 3 premières minutes.

Fig.2 (cliquez pour agrandir). Relais K1 K5 RES49 REK23. KPE - en trois sections, à partir de R105D,
L1, L2 - cadres nervurés en céramique installés à l'intérieur du KPI,
L1 - 9 tours. L2 - 7 spires de fil argenté dia. 0.8 mm.
L3 - armature céramique dia.14 mm. 32 spires de fil PEL dia 0.44-0.5 mm

Je donne les données de l'une des options GPA (Fig. 2), à mon avis, avec de bons paramètres. Il utilise un KPE à trois sections de la station de radio R105D avec les mêmes bobines qui sont installées à l'intérieur du KPE. Il est possible d'utiliser un KPI à trois sections à partir de récepteurs de diffusion, il vous suffit d'amincir les sections pour que la capacité maximale ne dépasse pas 50 pF. Pour obtenir les fréquences requises de neuf gammes, des condensateurs supplémentaires sont connectés à l'aide d'un relais. L'utilisation de contacts de relais dans les circuits de réglage de fréquence n'a pratiquement pas aggravé la stabilité. Une section du KPI est utilisée pour construire un générateur de portée de 20 m. La deuxième section combine les gammes "étroites" -10, 7,24,18 MHz, la troisième section est utilisée pour le générateur de gamme "large" - 28 ; 3,5 ; 21 : 1,8 MHz. Cette division est, bien sûr, conditionnelle, mais dans ce scénario, le chevauchement "supplémentaire" de fréquence est réduit.

Je propose la possibilité d'introduire des bandes supplémentaires dans un émetteur-récepteur déjà fonctionnel. Pour obtenir les fréquences requises, des relais (RES49 ; RES55) sont installés dans le GPA, qui connectent des condensateurs supplémentaires des nouvelles gammes. Il convient de noter ici que afin de minimiser l'influence des contacts de relais sur la stabilité des générateurs, les fils « froids » des condensateurs doivent être commutés. Des filtres passe-bande et des filtres P de sortie supplémentaires peuvent être omis. Toutes les gammes peuvent être fournies en utilisant la même carte A2 et les mêmes filtres P de l'étage de sortie pour 6 gammes.

Fig.3 (cliquez pour agrandir)

Ris.4

Les bandes passantes des filtres passe-bande sont étendues pour obtenir des plages supplémentaires (Figure 3-4). Maintenant, le "passe-bande" de 28 MHz passe les fréquences de la bande de 24 MHz, le suivant - les fréquences des bandes de 21 et 18 MHz, le troisième - les fréquences des bandes de 14 et 10 MHz. Les données du filtre sont extraites du livre de Red "High Frequency Circuitry...". Mais comme notre industrie ne produit pas d'anneaux dont les paramètres sont similaires à ceux indiqués dans le livre, nous avons dû chercher un remplaçant approprié. Après de nombreuses expériences, une option acceptable a été obtenue en utilisant les moitiés des noyaux SB9A et SB12A. La moitié du noyau est utilisée comme un anneau, sans aucune modification. En l'absence de capacimètre, il est souhaitable d'installer des capacités ajustables, comme indiqué sur le schéma DFT. En tableau. 1, 2 donnent le nombre de spires et la capacité en pF sans "trimmers".

Tableau 1

Tableau 2

Les filtres sont de bonne qualité. En termes d'atténuation dans la bande de transparence, ils s'apparentent à des filtres à double circuit sur noyaux de 12 mm de diamètre. Les bandes originales ont 3 dB d'atténuation en plus dans la bande de transparence. Le tableau 2 montre les données mises à jour pour les filtres passe-bande passe-bas. Les filtres P des gammes "supérieures" sont également en cours de refonte. Dans la version de l'auteur, ils ont une caractéristique Chebyshev, ils "remplissent" donc de nouvelles gammes. Les filtres sont convertis en filtres à deux sections avec une caractéristique de Butterworth. Par rapport au droit d'auteur, ils offrent plus d'atténuation au-delà de la bande passante.

4. Planche A6

Les tentatives répétées d'amélioration des paramètres de l'émetteur-récepteur en remplaçant simplement les diodes du mélangeur par une sorte de "superdiodes" n'ont pas donné de résultats positifs. Une variété de diodes ont été testées dans le mélangeur - KD512, KD514, AA112, AD516, KD522, KD503, KD922, D18, D9, etc.

Une détérioration de la sensibilité et de la plage dynamique n'a été observée que lors du passage des diodes au silicium aux diodes au germanium. La sensibilité avec différentes diodes fluctuait entre 0,4 et 0,5 μV. Bruit d'intermodulation du deuxième ordre D3=-86...91 dB. Les mesures ont été effectuées avec l'appareil et la méthodologie proposés par UY5DJ dans une portée de 20 M. Les meilleurs paramètres sont obtenus en utilisant des diodes sélectionnées (KD922) et des transformateurs soigneusement fabriqués de manière symétrique. Les tentatives pour équilibrer le mélangeur en introduisant des condensateurs d'accord connectés à n'importe quel bras du pont n'améliorent pas la qualité du mélangeur. L'équilibrage est obtenu, mais seulement à une certaine fréquence. Lors du passage à une autre gamme, ces condensateurs déséquilibrent davantage le mélangeur et détériorent ses paramètres. De bons paramètres sont obtenus en utilisant le KD503 conventionnel, sélectionné au moins par un testeur basé sur la résistance directe et inverse. La figure 6 montre l'inclusion d'un « diplexeur » sur le KP903 avec un transformateur d'adaptation supplémentaire T4. Dans cette option de connexion, le coefficient de transmission de cette cascade augmente aussi bien en réception qu'en émission.

Pour un fonctionnement de haute qualité de l'amplificateur cascode sur KP312...KP303, ces transistors doivent être sélectionnés en fonction de leur pente. Ils devraient être à peu près égaux dans ce paramètre. De nombreux radioamateurs tentent de remplacer le K224UR4 par un modèle censément moins bruyant et d'un type différent. À mon avis, cela ne sert à rien, car. la sensibilité limite doit être déterminée par le premier étage du récepteur, c'est-à-dire dans notre cas - le premier mélangeur, et la sensibilité du FI - son premier étage. Il n'est pas nécessaire d'obtenir le gain maximum possible de ce MS, il faut ici « rechercher » la sensibilité de l'émetteur-récepteur dans les premières étapes. Des expériences utilisant des circuits intégrés de différentes années de production 2US248 et 224UR4 (ils sont absolument identiques) ont montré leur équivalence en termes de Ksh et Ku. Il est conseillé de réduire la bande passante MS. Pour ce faire, un condensateur d'une capacité de 3...68 pF est installé sur le boîtier à partir de la 100ème broche du MS. Il n'est pas nécessaire d'augmenter la tension d'alimentation de ce MS de plus de 9V.

Augmenter considérablement Kus. amplificateur basse fréquence est possible en allumant C1 comme indiqué sur la Fig.7.

Pour un fonctionnement de haute qualité de l'AGC, vous devez utiliser le KP303E de l'amplificateur AGC avec une pente minimale. Afin de sélectionner un transistor avec la transconductance requise, j'utilise la mesure comparative la plus simple. À travers

À l'aide d'un milliampèremètre (testeur), j'applique une tension positive de 10... 12 V au drain du transistor mesuré, et une tension négative à la grille et à la source connectées ensemble. La dépendance est directement proportionnelle - les transistors avec un courant important ont une pente plus grande et vice versa.

5. Planche A4

Ici, il est nécessaire d'augmenter les valeurs des résistances R12 et R6 à 47 ... 56K. Cela réduit le courant à travers les varicaps et nous nous débarrassons du déséquilibre constant du modulateur. Vous pouvez augmenter l'amplitude de l'oscillateur de référence vers le modulateur en faisant résonner la cascade sur VT3. Pour ce faire, L2 utilise une inductance de 1 ... 5 μH, qui est accordée à la résonance par le condensateur C1, comme illustré à la Fig. 8.

6. Planche A7

Parfois, le stabilisateur +9V ne démarre pas. Pour un fonctionnement plus stable, vous devez installer une résistance R1, comme indiqué sur la Fig. 9.

Il faut également noter que le fonctionnement de haute qualité des cartes A6 et A4 est possible lorsque la feuille utilisée comme fil commun est laissée du côté de l'installation de la pièce.

Une comparaison de la réception de "dispositifs" tels que RA3AO, Ural 84M, UA1FA ("Je construis une station KB"), le récepteur "Katran", UW3DI a montré que sur les bandes basses aux niveaux d'interférence maximaux "Ural 84M" n'est inférieur qu'à l'émetteur-récepteur RA3AO. Adeptes de "l'étirement" des signaux télégraphiques faibles sur les bandes HF, surtout si des "cordes" aléatoires sont utilisées comme antenne, le récepteur Katran est plus adapté. Mais cet avantage n'est perceptible que si la gamme est "silencieuse". Pendant la compétition, il est préférable d'utiliser les émetteurs-récepteurs RA3AO et Ural 84M.

Auteur : A. Tarasov (UT2FW), région d'Odessa, Reni ; Publication : N. Bolchakov, rf.atnn.ru

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