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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE Chemin réversible dans l'émetteur-récepteur. Encyclopédie de la radioélectronique et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Nœuds d'équipement radioamateur Il est très tentant de construire un émetteur-récepteur qui aurait un nombre minimum de commutations dans les circuits à haute fréquence. Cela peut être fait en utilisant des convertisseurs réversibles sur des diodes ou des varicaps dans l'émetteur-récepteur. Le chemin de conversion sélective de l'émetteur-récepteur fonctionnera dans ce cas pour la réception et l'émission sans aucune commutation dans les circuits de signal et de sortie des oscillateurs locaux, et toute commutation ne sera effectuée que dans les cascades précédant le chemin de conversion (amplificateur HF, préamplificateur) ou dans les cascades suivantes (amplificateurs IF). Bien que les convertisseurs à diodes réversibles aient déjà été utilisés dans les conceptions de radio amateur [1-3], ils ne se sont pas encore généralisés. La raison ici, apparemment, est purement psychologique: tout le monde sait que la sensibilité maximale du canal de réception dans ce cas est limitée en raison des pertes dans les convertisseurs passifs. Or, aujourd'hui, lorsqu'on travaille sur des bandes HF amateur surchargées, le paramètre déterminant du récepteur n'est pas la sensibilité, mais la sélectivité réelle. Cela dépend avant tout de telles caractéristiques, cascades de conversion (et d'entrée). plage dynamique, absence de blocage par des interférences puissantes, etc. Pour les convertisseurs en anneau à base de diodes au silicium modernes, ces caractéristiques sont en moyenne 20 ... 25 dB supérieures à celles des convertisseurs simples à base de lampes ou de transistors [4]. Pertes dues au coefficient de transmission inférieur du convertisseur à diode passif. par rapport à l'actif, peut être compensé en augmentant le gain dans les étages linéaires suivants (amplificateur IF, détecteur, amplificateur basse fréquence). Nous soulignons que dans le cas de l'utilisation de convertisseurs actifs (sur lampes, transistors), la perte de sélectivité réelle ne peut être compensée par aucun filtre dans les circuits IF et BF [5]. Malgré le fait que les pertes totales dans le chemin de conversion sélective passive de l'émetteur-récepteur à double conversion de fréquence (deux mélangeurs à diodes, FSS et EMF) sont de 35 ... 40 dB en tension, sur toutes les bandes KB, il est possible d'obtenir une réception sensibilité du canal pas pire que 2. ..3 µV. Certes, à des fréquences supérieures à 10 MHz dans un tel appareil, un amplificateur RF doit être utilisé. Pour qu'elle ne dégrade pas trop la sélectivité réelle du récepteur, il est souhaitable de la réaliser selon un circuit push-pull sur des transistors puissants. A titre d'exemple, sur la fig. 1 montre un schéma de principe d'une voie de conversion sélective passive utilisée par l'auteur dans un émetteur-récepteur à semi-conducteur tri-bande (14, 21, 28 MHz).
Le circuit de signal L1C1, accordable dans trois gammes par le condensateur C1, est connecté au convertisseur. réalisé sur les diodes V1 - V4. Le convertisseur à diodes, à son tour, est connecté à un FSS accordable (éléments L2 - L5, C2 - C6, C29.1, C29.2), ayant un chevauchement de 6 ... 6,8 MHz et une bande passante d'environ 30 kHz. Le deuxième convertisseur sur les diodes V5-V8, similaire au premier, est chargé sur le filtre électromécanique Z1. Un oscillateur local lisse sur les transistors V11-V13 couvre la section 5,5 ... 6,3 MHz. Dans la gamme oscillateur local à quartz, réalisé sur le transistor V10, des résonateurs à quartz commutables V1 - VZ sont utilisés. Comme on peut le voir sur la figure, du point A au point B, le chemin est un tout unique, sans commutation en cascades ni dans les circuits de traitement du signal. quand on travaille à la réception, donc. et pour la transmission. Les étages restants de l'émetteur-récepteur, non représentés sur la figure, sont typiques, avec des niveaux de bruit minimaux. Ils doivent avoir les coefficients de transfert de tension suivants : amplificateur RF - environ 20 dB, IF - au moins 80 dB. LF - au moins 60 dB, détecteur - environ 20 dB, amplificateur DSB - au moins 40 dB (avec une marge pour ALC). Par souci de simplicité, la figure ne montre pas certains circuits auxiliaires (désaccord lisse de l'oscillateur local, filtre CW, commutation d'étage linéaire). Les transformateurs T1-T4 sont fabriqués sur des noyaux de ferrite M600NN (taille K7X4X2). Enroulement - en trois fils. Les enroulements T1 et T2 contiennent 27 tours chacun, et T3 et T4 - 30 tours de fil PEV-2 0,18 chacun (bobiné en trois fils). Les bobines L3 et L4 ont chacune 6 tours de fil PEV-2 0,6 et les bobines de communication L2 à L5 ont un tour du même fil. Ces bobines sont bobinées sur un noyau de ferrite ZOVCH2 (taille K32X16X8). La bobine L1 contient 9 tours de fil PEV-2 0,8 avec une prise dès le premier tour et est réalisée sur un noyau de ferrite 30VCh2 (taille K12X6XZ). Le transformateur T5 contient 2X17 tours de fil PEV-2 0,2 sur un noyau de ferrite M600NN (taille K7X4X2). Le nombre de spires de la bobine de couplage L7 est 1/5...1/8 du nombre de spires de la bobine L6. Inductance L6 - 1,5 μH. Il est enroulé sur un cadre d'un diamètre de 8 mm (rigger - SCR-1) avec du fil PEV-1 0,42. Le nombre de tours est de 12, la longueur d'enroulement est de b mm. La bobine L8 est fabriquée sur un cadre en fluoroplastique d'un diamètre de 20 et d'une longueur de 35 mm. Il contient 17 spires de fil de cuivre argenté d'un diamètre de 0,5 mm, taraudé, à partir de la 4ème spire. Longueur d'enroulement - 17 mm. Cette bobine est placée dans un blindage en laiton (diamètre et hauteur de l'écran 36 mm). Son inductance sans blindage est de 4,7 μH et avec un blindage de 3,6 μH. Résistance R1 - non inductive, SPO ou SP3-1b. Condensateur de capacité variable - du récepteur radio "Ocean" (seule une partie de la plage de changement de capacité est utilisée). Les condensateurs KSO-G sont utilisés dans le circuit oscillateur local lisse et les circuits FSS. Condensateurs C1 et C20 - avec un diélectrique à air, le reste - K50-6, KLS, KM, KD, KT. Il est pratique de préconfigurer le chemin en cascade dans l'ordre suivant. Les sorties de l'oscillateur local sont déconnectées des convertisseurs et chargées avec des résistances de 50 ... 70 Ohm. Sélection des modes des transistors V10, V12. V13, ainsi que le condensateur C 27 et le nombre de tours dans la bobine L7, définissent les tensions haute fréquence nécessaires sur les résistances de charge (voir figure). La forme d'onde de tension doit être sinusoïdale, sans restriction, ce qui est important pour obtenir de bons paramètres de bruit des convertisseurs. Au même stade, les chevauchements de fréquences GPA sont définis et le FSS est préréglé et ses contours sont appariés. Dans ce cas, les bobines de couplage L2 et L5 doivent être déconnectées des enroulements, du couplage des transformateurs T2 et T3 et chargées de résistances d'une résistance de 50 ... 70 Ohm. Ensuite, les connexions de la sortie du GPA avec le point milieu de l'enroulement du transformateur TK, ainsi que la bobine L5 avec l'enroulement de communication du TK, sont rétablies. Une résistance avec une résistance de 2 ... 50 Ohms est connectée à la bobine L70 et un signal avec une tension de 5 ... 7 V avec une fréquence de 501 ... 502 kHz est appliqué au point B (si la FEM a une bande latérale supérieure). Moteur. la résistance R1 est réglée sur la position médiane. En sélectionnant les condensateurs C7-C9, faites correspondre les résistances du filtre Z1 et du convertisseur. Après cela, un appareil de mesure est connecté à la résistance sur laquelle la bobine L2 est chargée, l'appariement des réglages des circuits FSS et GPA est corrigé et la tension GPA est finalement réglée au milieu de l'enroulement TK. Après avoir rétabli la connexion de la sortie de l'oscillateur à quartz avec le point médian de l'enroulement du transformateur T1, l'enroulement de couplage T1 est déconnecté de la bobine L1, chargé sur une résistance d'une résistance de 50 ... 70 Ohm et l'hétérodyne la tension est finalement fixée au point milieu de l'enroulement T1. Ensuite, la connexion de l'enroulement de communication T1 avec L1 est rétablie et le circuit L1C1 est ajusté. La tension au point A est, selon la qualité du filtre Z1, de 25 ... 40 mV eff., avec une tension de signal au point B d'environ 3 V eff. Lors de l'utilisation de l'appareil, ne dépassez pas la valeur de tension spécifiée au point B, donc. comment cela entraînera un dysfonctionnement du convertisseur. En conclusion, les paramètres de chemin sont vérifiés dans le cadre de l'ensemble du canal de l'émetteur-récepteur en mode "Transmission". La résistance R1 équilibre le convertisseur en mode "Réception", obtenant un bruit minimal à la sortie de l'amplificateur de basse. L'émetteur-récepteur exploité par l'auteur a les principaux paramètres suivants du canal de réception en mode SSB: blocage (par rapport au niveau de 10 μV à un désaccord de 300 kHz) - 28 mV, sélectivité sur le canal image (sur le 55 MHz bande) - 10 dB, sensibilité avec un signal/bruit de sortie. chemin 2 dB - pas pire que 28 μV (dans la gamme de XNUMX MHz). littérature
Auteur : V. Vasiliev (UA4HAN) ; Publication : N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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