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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE Chargeur de batterie/dispositif de décharge. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Chargeurs, batteries, cellules galvaniques Alimenter les équipements radio domestiques à partir de batteries plutôt que de cellules galvaniques devrait réduire le coût de leur fonctionnement des centaines de fois. Cependant, cet objectif n’est souvent pas atteint. Les batteries perdent rapidement de leur capacité, le nombre de cycles de charge-décharge garanti par le constructeur n'est pas maintenu. Essayons de le comprendre. Envisagez des batteries scellées cadmium-nickel d'une capacité de 0,06 à 0,55 Ah ou plus. Habituellement, la tension d'une batterie n'est pas suffisante pour alimenter l'équipement radio, vous devez compléter une batterie de 2 à 10 batteries. C'est de là que viennent tous les ennuis. La capacité de la batterie est le paramètre principal et pratiquement le seul qui détermine ses performances. Toutes les batteries qui composent une batterie doivent avoir la même capacité et le même état de charge. La deuxième condition est plus ou moins remplie, mais la première est souvent violée. La capacité nominale indiquée sur le boîtier de la batterie concerne des batteries fraîchement fabriquées (et donc avec une certaine tolérance). Avec un stockage approprié, cette capacité est stockée pendant longtemps. Proprement signifie les stocker dans certaines conditions climatiques et les recharger périodiquement. Tout cela est très gênant et presque jamais réalisé. En conséquence, les batteries perdent de leur capacité et, en réalité, celle-ci devient inférieure à la valeur nominale, mais pas de beaucoup. Le fonctionnement analphabète des batteries est bien plus destructeur. La littérature [1, 2] indique l'inadmissibilité d'une décharge profonde des batteries (à une tension inférieure à 1 V), puisque dans ce cas elles perdent irrévocablement leur capacité. En pratique, la tension de décharge des batteries n'est jamais contrôlée (les dispositifs contrôlant la tension de décharge, l'auteur n'en a rencontré que dans les développements radioamateurs). Le fait est que même le contrôle ne sauve pas la situation. Pour comprendre cela, considérons le processus de réduction de la « durée de vie » de la batterie à l'aide d'un exemple. Supposons qu’une batterie soit composée de sept batteries, parmi lesquelles une a une capacité réelle inférieure aux autres. Une fois déchargée, cette batterie atteindra une tension de 1 V avant le reste. Même si la tension de décharge est contrôlée, ce fait ne sera pas remarqué et la décharge continuera. Une batterie « faible » se déchargera profondément et réduira encore davantage sa capacité. Avec les cycles suivants, la profondeur de décharge augmente de plus en plus, pour finalement atteindre zéro. Si la tension de chacune des autres batteries est supérieure à 1,16 V, là encore, ce fait ne sera pas remarqué (1,16x6 = 7) et la décharge continuera. Une batterie « faible » commencera à se charger dans la polarité opposée au reste des batteries – une inversion de polarité « faible » se produira. Comme le dit le proverbe : « Il n’y a nulle part où aller ! » La tension sur la batterie sera égale à 7 V, et la décharge s'arrêtera, tandis que la tension de chacune des six batteries sera de 1,16 V, soit ils sont un peu plus à moitié vides. La dépendance de la tension de la batterie sur le temps de décharge par le courant de décharge nominal est illustrée à la Fig. 1.
Si la batterie est monobloc, par exemple 7D-0,125, alors on pourrait penser que la batterie a perdu près de la moitié de sa capacité nominale et peut être jetée. Mais il dispose de six batteries tout à fait utilisables ! Et un "innocemment ruiné" par des décharges profondes, qui pourraient fonctionner et fonctionner si on ne leur permettait pas d'être profondément déchargées. Et c’est à ce moment-là que la tension de décharge est contrôlée ! Et sans contrôle, la situation est encore pire. Dispositif de charge-décharge La nécessité de déterminer la capacité réelle de la batterie est indéniable. Mais cela prend beaucoup de temps et de peine. Il est nécessaire de surveiller en permanence les processus de charge-décharge, le temps, etc. Le dispositif de charge-décharge (CHD) élimine tous ces tracas. En pratique, le temps consacré à déterminer la capacité réelle de la batterie est considérablement réduit. En allumant la charge (décharge) de la batterie, l'UZR peut être laissé sans surveillance tout en faisant autre chose. La charge (décharge) s'arrêtera automatiquement lorsque la batterie atteint la tension finale spécifiée. Dans le même temps, la durée de charge (décharge) est fixe. Il ne vous reste plus qu'à un moment opportun pour enregistrer les résultats des mesures. Initialement, l'UZR a été conçu comme un pur chargeur. Le mode de décharge a été introduit en tant que fonction de service supplémentaire, car cela a été réalisé en commutant simplement les blocs inclus dans le RCD. Mais la pratique a montré que le principal avantage du LRM est la possibilité de déterminer la capacité réelle des batteries, sans trop de temps. De plus, avec l'aide de SRM, il est facile d'identifier des dysfonctionnements de la batterie tels qu'une augmentation de la résistance des connexions, à la fois inter-accumulateurs et intra-accumulateurs. Dans ce dernier cas, ces batteries doivent être jetées. UZR vous permet de charger (décharger) une batterie contenant de une à dix batteries d'une capacité de 0,06 à 1 Ah, ainsi que de déterminer la capacité réelle des batteries avec une précision d'au moins 5 %. L'UZR est alimenté par un réseau 220 V. Le principe de fonctionnement du SRM L'USR est constitué de blocs séparés, tous participent à la fois à la charge (Fig. 2) et à la décharge (Fig. 3), seule leur connexion mutuelle change.
1. Une chaîne de résistances identiques R1R10, alimentées par une tension stabilisée. Chaque résistance fait chuter un « quantum » de tension, correspondant à une batterie. Le commutateur SA1 peut définir le nombre de « quanta », égal au nombre de batteries dans la batterie chargée (déchargée). 2. Mise à l'échelle du diviseur de tension de la batterie Rmas, R15. Lors de la charge, la résistance de la résistance Rmas est telle que le comparateur fonctionne à une tension légèrement supérieure à 1,35 V par batterie. Lors de la décharge, la résistance Rmas est telle que le comparateur fonctionne sous une tension de 1 V. 3. Un comparateur qui compare la tension de la batterie avec la référence provenant du commutateur SA1. Lorsqu'ils sont égaux, le comparateur se déclenche et produit un signal qui, après amplification, entre dans le relais et coupe le circuit de charge (décharge). 4. Compteur de temps, fixant la durée de la charge (décharge). 5. Réseau à deux bornes stabilisant le courant, qui assure l'invariance du courant de charge (décharge). Bien sûr, il y a une alimentation (elle n'est pas représentée sur le schéma). Schéma de principe du SLM Je ferai une réserve tout de suite que toutes les solutions de circuits ne sont pas optimales, puisqu'elles ont été déterminées principalement par la présence d'une base d'éléments. Le circuit est assemblé sur des circuits imprimés séparés. Dans ce cas, cela se justifie : s'il y a un grand nombre d'éléments placés à l'extérieur des cartes, une dizaine de connexions inter-cartes supplémentaires ne feront pas de différence, d'autant plus qu'on ne parle pas de production de masse en usine. De plus, le placement des blocs sur des cartes séparées est organiquement combiné avec leur commutation nécessaire. Considérez le schéma de circuit pour chaque carte séparément. Carte comparateur Un amplificateur opérationnel 140UD8A a été utilisé comme comparateur (Fig. 4). Les résistances R13, R14, ainsi que les diodes VD2, VD3, protègent les entrées du comparateur des surtensions et, avec le condensateur C1, du bruit impulsionnel. Le comparateur est très sensible aux interférences, qui pénètrent principalement depuis le réseau, il est particulièrement sensible en fin de charge (décharge), lorsque pendant longtemps la différence de tension à ses entrées est très faible et s'élève à des dizaines voire des unités de millivolts.
Les résistances R16, R17 forment Rmas en mode décharge (les bornes de la carte 7, 10 sont court-circuitées). L'utilisation de deux résistances permet de sélectionner la résistance de la résistance Rmas avec une précision de 1%, en utilisant des résistances avec une tolérance de 10%. Les résistances R29, R11 complètent Rmas à la valeur requise pendant la charge. La résistance R11 est une résistance d'accord, située « sous l'emplacement » sur le panneau avant. Le fait est que les capacités réelles des batteries de batterie sont toujours légèrement différentes les unes des autres et qu'une tension de 1,35 V (la tension la plus élevée possible sur une batterie chargée) se forme sur elles à des moments différents. Les batteries complètement chargées cessent d'accepter la charge et la polarisation des bornes commence, en conséquence, la tension sur la batterie augmente de plusieurs centièmes de volt. La polarisation des bornes n'endommage pas la batterie [2], mais elle permet d'égaliser le degré de charge de batteries qui diffèrent légèrement en capacité réelle. La tension de polarisation n'est pas normalisée, donc la tension à laquelle le circuit de charge doit être désactivé doit être déterminée empiriquement dans la plage de 1,36 à 1,4 V pour une batterie. La résistance R29 permet d'étendre ces limites sur toute la plage de résistance R11. Noter. Le processus de dépolarisation des bornes dure 3 à 4 heures. Après cette période (depuis la fin de la charge), la tension sur chaque batterie est égale à 1,35 V. Ces batteries peuvent être utilisées comme exemples de cellules avec lesquelles les voltmètres sont tous calibrés. dans le monde. Vous aussi, vous pouvez tester votre testeur pour savoir à quel point il « ment ». Ne retardez pas cette procédure, faites-la dans les 3 à 4 heures suivant la fin du processus de dépolarisation. Le potentiel positif à la sortie du comparateur dans sa position initiale lorsque le comparateur est déclenché tombe à -7 V. Étant donné que les étages suivants fonctionnent dans la plage de 0 à 18 V, la chaîne R19, VD7 limite le signal de sortie du comparateur au niveau de la masse. De plus, la résistance R19 protège la sortie du comparateur contre les surcharges. Cependant, cette chaîne peut être omise en augmentant légèrement la résistance des résistances R18, R25. Mais ce qui est fait est fait, je n'ai pas voulu le refaire. Le transistor VT1 amplifie le signal d'alimentation pour allumer la LED HL1, qui est connectée à la broche 8 de la carte (non représentée sur la Fig. 4). Il indique l'état du comparateur. Le transistor VT2 est un amplificateur CC qui amplifie le signal de puissance pour faire fonctionner le relais. Le relais de type RPS-20, à deux enroulements, polarisé, possède deux états stables. Lorsqu'il est allumé, le relais est réglé sur une position dans laquelle les contacts 1, 4 connectent le circuit de charge (décharge) à la batterie. Lorsque le comparateur est déclenché, le courant du transistor VT2 circulant à travers l'enroulement I du relais le met dans un autre état stable et le circuit de charge (décharge) est désactivé. L'enroulement I du relais est connecté au transistor via les contacts du relais 5, 9, c'est-à-dire elle perd immédiatement son énergie. Cela permet d'utiliser un relais avec une tension de fonctionnement bien inférieure à celle que le transistor peut délivrer (jusqu'à 16 V). La surcharge de courant multiple qui en résulte sur l'enroulement s'avère être à court terme, c'est-à-dire acceptable. Le fait est que les interrupteurs à distance de petite taille (comme on appelle ces relais) ne sont pas très courants, ils sont rares et il n'est pas toujours possible d'obtenir un relais pour la tension de fonctionnement requise. Certes, le fabricant interdit d'allumer les enroulements du relais via des contacts ouverts : cela peut provoquer le « blocage » de l'armature du relais dans une position intermédiaire. Cette interdiction peut être contournée par le condensateur C4 dont le courant de charge, après rupture des contacts 5, 9, traverse le bobinage, achevant le transfert de l'induit. La diode VD9 réduit considérablement la surtension négative au niveau du collecteur du transistor, le protégeant ainsi des claquages. L'utilisation d'un relais rare est expliquée comme suit. Lorsque le circuit de charge est déconnecté, la tension de la batterie diminue et lorsque le circuit de décharge est déconnecté, elle augmente. Dans les deux cas, le comparateur revient à son état initial. Lors de l'utilisation d'un relais conventionnel, un processus d'auto-oscillation se produit. Débrancher la batterie, et non le circuit de charge (décharge), n'arrange pas la situation et ajoute de nouvelles difficultés au processus de démarrage. Il serait possible de résoudre le problème en introduisant une hystérésis dans les niveaux de réponse dans le circuit comparateur. Pour ce faire, il suffit de connecter une résistance entre la sortie du comparateur (broche 7 du microcircuit) et la broche 6 de la carte (la résistance de cette résistance doit dépasser la résistance de la résistance R15 de 8 à 10 fois). Mais le comparateur fonctionne avec une large plage de tensions d'entrée (1...9 V). Le circuit de rétroaction devrait également être commuté, y compris sa propre résistance pour chaque position du commutateur SA1. Cela complique le schéma. Cependant, le relais RPS-20 peut être remplacé par deux relais conventionnels, qui seront discutés ci-dessous. À partir de la diode Zener VD8, le signal d'interdiction de comptage du temps est supprimé lorsque le circuit de charge (décharge) est désactivé. Lorsqu'il est connecté et que le transistor VT2 est fermé, la tension sur son collecteur est proche de zéro, car il est mis à la terre via l'enroulement du relais à faible résistance. Lorsque le transistor s'ouvre et que l'enroulement du relais est désactivé, le courant du transistor traverse la diode Zener et un signal d'inhibition positif est envoyé au compteur de temps. La résistance R26 garantit l'émission de ce signal lorsque l'enroulement du relais est désactivé et que le transistor est verrouillé. En l'absence de résistance, le potentiel du collecteur serait déterminé par les courants de fuite d'un transistor fermé, d'une diode Zener, d'un circuit imprimé et ne serait pas prévisible. Les transistors VT3-VT6 avec les éléments d'accompagnement forment une source de tension négative de -8 V pour alimenter le microcircuit. La stabilisation de cette tension est réalisée par la chaîne R28, VD4. Compteur de temps (Fig. 5) est assemblé sur deux planches. Sur une carte, le compteur lui-même est assemblé selon un schéma typique des horloges domestiques avec de légères différences : le cycle journalier (24 heures) n'est pas attribué, cela n'est pas nécessaire ; dans l'oscillateur maître du compteur (microcircuit 176IE12), il n'y a aucun élément permettant de régler la fréquence de l'oscillateur à quartz, car la précision de comptage requise (0,1%, soit 10-3) est bien inférieure à l'écart de fréquence de l'oscillateur à quartz ( 10-4).
Les secondes impulsions (broche 4 du microcircuit 176IE12) sont utilisées pour mettre en évidence la virgule entre les chiffres des heures et des minutes, cela permet d'indiquer le processus de comptage. Les indicateurs numériques LED doivent être visibles, ils sont donc montés sur une carte séparée (Fig. 6).
Les résistances R33-R61 (1,6 kOhm) limitent les courants traversant les LED indicatrices. Le choix des valeurs de ces résistances est un compromis entre deux exigences contradictoires : prélever le moins de courant possible sur les microcircuits (pas plus de 5 mA par sortie) et assurer une luminosité suffisante des indicateurs. Générateur de courant stable (GST) (Fig.7). Les exigences du GTS sont très strictes. Il doit fonctionner dans la plage de tension de 1 à 18 V et stabiliser les courants jusqu'à 100 mA. Par conséquent, le circuit le plus simple avec un nombre minimum de jonctions p-n [3, Fig. 46] a été choisi, de plus, un transistor au germanium a été utilisé, et au lieu d'une résistance dans le circuit de diodes, son propre HTS "local" sur un champ- transistor à effet [3, Fig. 49]. La puissance dissipée dans le transistor VT8 est assez faible et son échauffement sans dissipateur thermique ne dépasse pas la valeur admissible. Mais à des courants de stabilisation élevés, pendant les 10 à 20 premières minutes de fonctionnement, le courant augmente de 20 à 30 %.
Plus tard, une fois l’équilibre thermique établi, le courant ne change pas. En installant le transistor sur un radiateur d'une superficie totale d'environ 150 cm2, l'équilibre thermique se produit avec moins d'échauffement, et l'augmentation du courant ne dépasse pas 10 %. La raison de l'inconvénient constaté est que ce GST est purement paramétrique et que les paramètres du GTS sont déterminés principalement par les paramètres du transistor. Et ces paramètres, comme on le sait, dépendent fortement de la température. De meilleurs résultats pourraient être attendus d'un GTS contenant un étage amplificateur de tension avec une forte contre-réaction négative, par exemple [3, Fig. 51]. Comme on le sait, dans de tels circuits, l'influence des paramètres des éléments individuels sur les paramètres de l'ensemble du dispositif est réduite d'environ K fois, où K est le gain de l'étage amplificateur. J'ai testé un tel circuit, il a donné d'excellents résultats, mais je n'ai pas réussi à le faire fonctionner dans la plage de tension requise. Le courant de charge (décharge) peut être réglé avec la résistance R 63 et contrôlé avec un milliampèremètre (Fig. 7). Je ne donne pas de dessin du circuit imprimé du GTS, ainsi que de l'alimentation décrite ci-dessous, car la configuration de la carte dépend de la taille et de la forme du dissipateur thermique utilisé, de plus, le schéma du circuit est assez simple . Блок питания (Fig. 8) génère deux tensions stabilisées.
Le circuit "+18 V" (alimentation du comparateur et du circuit de charge) est stabilisé par un simple filtre à transistor basé sur le transistor VT9 ; le circuit "+9 V" (alimentation du compteur horaire) est stabilisé par un circuit à base de transistors VT11. La tension de référence dans ce stabilisateur est la tension base-émetteur du transistor VT11, qui change très peu sur toute la plage de stabilisation. Les chaînes R64, C9 et R66, C12 réduisent considérablement l'ondulation de la tension de sortie à des courants de charge élevés. Les transistors VT9 et VT10 sont équipés de radiateurs d'une superficie totale d'environ 40 cm2 chacun. La carte de circuit imprimé est représentée sur la Fig. 9 (aa - trous pour le montage de la carte ; bb - pour le montage du relais).
Construction et détails Le tableau du compteur de temps (voir RE 4/2000) et l'emplacement des éléments sont illustrés à la Fig. 10.
L'UZR est monté sur deux panneaux de contreplaqué de 8 mm d'épaisseur, fixés par des vis (Fig. 11) et constituant la façade et la base du boîtier.
La répartition des pièces est représentée sur la Fig. 12 : les cartes du comparateur et de l'alimentation sont situées sur le panneau inférieur, tout le reste est en façade. En raison de la forte densité d’installation, elle est réalisée sur des panneaux temporairement déconnectés. L'installation de chaque panneau est réduite à des peignes à 16 broches reliées par un faisceau de câbles un à un. Enfin, les panneaux sont fixés après installation et débogage. Les parois restantes du boîtier sont également en contreplaqué, les côtés ont une épaisseur de 8 mm, le dessus et le dos ont une épaisseur de 4 mm.
Le placement des pièces sur le panneau avant est illustré à la Fig.13.
Les dimensions extérieures du boîtier sont de 290x115x130 mm. Fonction des interrupteurs : SA1 - sélection du nombre de piles dans la batterie ; SA2.1 - commutation de l'entrée GTS ; SA2.2 - Commutation de sortie HTS ; SA2.3 - court-circuitage de R29, R11 pendant la décharge ; SA2.4 - commutation de l'entrée inverse du comparateur ; SA2.5 - commutation d'entrée directe du comparateur. Interrupteur SA1 - biscuit, type 11P1H. Les résistances R1-R10 sont soudées directement aux bornes du commutateur. Deux biscuits 2P2N sont impliqués dans le commutateur SA4. J'ai mis en parallèle les trois directions "supplémentaires" avec les directions SA2.1, SA2.2, SA2.3. J'ai supposé que ça ne pouvait pas être pire. Bien entendu, les commutateurs peuvent être de n’importe quelle conception. Comme comparateur, j'ai utilisé un amplificateur opérationnel 140UD8A dans un boîtier rond. Il peut être remplacé par presque n'importe quel amplificateur opérationnel, en tenant compte du brochage. Il est seulement important que son courant d'entrée soit inférieur de trois ordres de grandeur (1000 1 fois) au courant circulant dans la chaîne de résistances R10-RXNUMX. Le transistor VT2 n'a pas besoin de radiateur, il peut être remplacé selon le schéma de la Fig. 14.
Les deux transistors doivent avoir une conductivité pnp, le transistor VT2.1 de n'importe quelle puissance, VT2.2 - une puissance élevée. Transistors VT1, VT3-VT6 toute conductivité appropriée. Le transistor VT7 de type KP303A avec n'importe quelle lettre d'index peut être remplacé par KP302 également avec n'importe quelle lettre d'index, il est seulement important de se rappeler que plus la tension de coupure actuelle du transistor est élevée, meilleures sont les propriétés stabilisantes de ce HTS "local". Les transistors VT9-VT11 peuvent être remplacés par KT817, et le transistor VT8 de type GT701A peut être remplacé par n'importe quel germanium, haute puissance, conductivité p-n-p (P213, GT905, etc.). Les diodes VD11-VD14 de type KD105 avec n'importe quelle lettre d'index peuvent être remplacées par n'importe quelle avec un courant de 1 A, la diode VD10 de type KD223 - par D104, dans les cas extrêmes - par n'importe quel silicium. Toutes les autres diodes sont en silicium. Les diodes Zener peuvent également être quelconques pour la tension de stabilisation appropriée. LED HL quelconque. Les indicateurs numériques LED de type ALS324A peuvent être remplacés par ALS321A, ALS337A, ALS338A, ALS342A, ainsi que par ALS334 ou ALS335 avec des indices de lettres A ou B. Tous ont une cathode commune et ont le même brochage. Ils peuvent être remplacés par les mêmes indicateurs à anode commune, ils ont des indices B ou G. Il convient de noter qu’ils ont un brochage différent ; appliquer une tension de +9 V à la sortie commune des indicateurs ; changez la polarité des signaux de sortie des microcircuits à l'opposé, c'est-à-dire appliquez une tension de +6 V aux conclusions de 176 microcircuits 176IEZ et 4IE9. Le relais RPS-20 (passeport RS4.521.752) avec une tension de fonctionnement de 10 V peut être remplacé par les mêmes relais avec les derniers chiffres du passeport -753, -757, -760, -762, ainsi que par le RPS -23 relais avec le passeport PC4.520.021 (il a le même pin). Le type de relais RPS peut être remplacé par deux relais conventionnels, selon le schéma de la Fig. 15.
Lorsque vous appuyez sur le bouton "Démarrer", le relais K2 est autobloquant par les contacts K2.1, les mêmes contacts préparent le circuit pour allumer le relais K1 et les contacts K2.2 allument le circuit de charge (décharge). Lorsque le transistor VT2 est ouvert, le relais K1 est activé et les contacts K1.1 déverrouillent le relais K2. Un rôle important est joué par la résistance R. Le relais K2 est alimenté pendant une longue période et grâce à la résistance, le courant qui le traverse est considérablement réduit, car le courant de maintien est 4 à 6 fois inférieur au courant de fonctionnement. De plus, avec des contacts ouverts K2.1 et un transistor fermé VT2, un courant circule dans les enroulements de relais du circuit : +18 V, enroulements de relais connectés en série (avec l'enroulement K1 shunté par une diode ouverte VD9), résistance R27, Diode Zener VD8. Le relais K2 peut fonctionner. À propos, dans ce circuit, la résistance R26 n'est pas nécessaire (voir Fig. 4). Condensateurs de tout type, C1-C3, C8-C12 - céramique, le reste est électrolytique. Toutes les résistances ont une tolérance de 10 % et 20 %, sauf R1-R10 qui doit avoir une tolérance de 1 %. S’il n’y en a pas, ce n’est pas grave, vous pouvez détecter des résistances avec une grande tolérance à l’aide d’un testeur classique. Bien que la précision de ces dernières dépasse rarement 5 %, la similitude des résistances peut être déterminée avec une précision bien plus grande. La résistance de ces résistances est de 510 Ohm à 30 kOhm. Permettez-moi de vous rappeler que lors du choix d'un calibre, vous devez tenir compte du fait que le courant circulant dans les résistances doit être au moins 1000 fois supérieur au courant d'entrée de l'amplificateur opérationnel (comparateur). Une conversation spéciale sur la résistance R63, qui régule le courant GTS. Ces résistances variables à faible résistance (70 ohms) sont généralement bobinées, leur résistance change par sauts lorsque le moteur passe d'un virage à l'autre. À des courants de stabilisation élevés, la résistance de cette résistance est de 5 à 7 ohms, par conséquent, les sauts de pourcentage deviennent prohibitifs et il est difficile de régler le courant avec la précision requise. Un signe extérieur d'une résistance satisfaisante est le diamètre de son boîtier, il ne doit pas être inférieur à 4 mm. De bons résultats sont obtenus en connectant en série avec la résistance R63 une résistance variable d'une résistance de 3 à 5 ohms. De telles résistances régulaient le courant de filament des tubes radio il y a 60 ans, elles étaient appelées rhéostats à filament. Le milliampèremètre le moins cher a été utilisé, l'appareil M4-2, le courant de déviation totale de l'aiguille est de 22,5 mA, la résistance du cadre est de 3,3 Ohms. Le shunt universel fournit deux limites de mesure : 030 et 0-300 mA. Je vous rappelle l'avantage d'un shunt universel : la résistance de contact des contacts du fin de course de mesure ne fait pas partie du shunt, elle est connectée en série avec la résistance du châssis de l'appareil. Cela réduit considérablement l'erreur de mesure tout en augmentant la résistance de contact des contacts de l'interrupteur en raison de leur oxydation. Lors de la détermination des paramètres d'un appareil existant, il est utile de se rappeler que, selon GOST, la tension qui chute aux bornes de la résistance du cadre de l'appareil lorsque l'aiguille est complètement déviée est de 75 mV. Les résistances shunt sont soudées directement sur les bornes de l'appareil (à travers les pétales). En tant que transformateur de puissance, un balayage d'image de sortie d'un téléviseur à tube "Record 6" a été utilisé. En tant que puissance, il est plutôt faible, lorsqu'un courant de 0,4 A est prélevé sur l'enroulement secondaire, la tension à ses bornes chute à 14 V. Mais néanmoins, il remplit ses fonctions. Souhaitable, bien sûr, plus puissant. Si vous avez la possibilité de fabriquer vous-même un transformateur, son paramètre optimal est la capacité de fournir un courant de 0,3 à 0,4 A à une tension de 30 à 33 V. Dans ce cas, il est conseillé d'assembler l'alimentation selon le schéma de la figure 16. Cela élimine le besoin d'une alimentation locale de -8 V sur la carte du comparateur. Lors de l'enroulement du transformateur, enroulez entre les enroulements secteur et secondaire et le blindage. Une protection supplémentaire contre un moulin à café allumé dans la cuisine ou contre une soudure électrique dans la cage d'escalier ne fera pas de mal.
URM de débogage Il est conseillé de déboguer sur des cartes séparées avant de monter le circuit dans le boîtier. De plus, tant que le débogage n'est pas terminé, vous ne devez pas du tout commencer à fabriquer le boîtier. Il est souhaitable d'alimenter les cartes pendant le débogage - à partir de l'alimentation "native", le débogage doit donc être démarré à partir de celle-ci. Le débogage consiste à rechercher et à corriger des bogues. S'il n'y en a pas, la carte commence immédiatement à fonctionner. Le débogage proprement dit consiste à définir les niveaux de tension de réponse du comparateur, à sélectionner un shunt milliampèremétrique et à définir les limites d'ajustement du courant GTS. Pour déboguer la carte comparateur, vous devez :
En vous concentrant sur l'extinction de la LED, vérifiez la tension du comparateur en mode décharge. Si elle diffère de 1 V par batterie, sélectionner la résistance R17, et si nécessaire, la résistance R16. Vous pouvez vérifier à n'importe quelle position de l'interrupteur SA1, mais plus précisément, cela se révélera à la position correspondant à 7 à 10 piles. Après avoir réglé le niveau inférieur de fonctionnement du comparateur, vous devez vérifier les limites de réglage du niveau supérieur (fonctionnement en mode charge). Pour ce faire, coupez les broches 7, 10 de la carte et connectez temporairement les résistances R29, R11. Dans les positions extrêmes du moteur de la résistance R11, la tension de réponse doit être d'environ 1,3 et 1,5 V. Si nécessaire, sélectionnez la résistance R9. Les cartes compteurs horaires doivent être immédiatement connectées à un faisceau de câbles, déterminant approximativement sa longueur. Le compteur de temps devrait fonctionner immédiatement. Pour vous assurer que les indicateurs numériques sont correctement câblés, vous devez laisser le compteur fonctionner jusqu'à ce qu'il déborde, en observant les images des chiffres. Pour accélérer ce processus, vous devez temporairement appliquer des secondes impulsions à l'entrée du compteur ; le processus sera réduit à 1 heure 40 minutes. Avant de déboguer le HTS, vous devez sélectionner un shunt milliampèremétrique universel afin de déboguer davantage le HTS en tandem avec lui. Les résistances R69, R70, constituant le shunt, sont sélectionnées par la méthode des approximations successives. Dans le GCT, vous devez d'abord régler le courant de diode VD10. Pour ce faire, allumez le GTS selon le schéma de la Fig. 17, utilisez un testeur comme milliampèremètre.
En sélectionnant la résistance R62, réglez le courant de la diode sur 1,5-2 mA (pour les diodes D223, D104) ou 3,5-4 mA (pour tous les autres types). Si la résistance est inférieure à 100 ohms, remplacez le transistor à effet de champ par le même avec une coupure de courant plus grande. Allumez le GTS selon le schéma de la Fig.18. Assurez-vous que la résistance R63 peut régler le courant du transistor de 4-5 à 100 mA.
La dernière étape du débogage consiste à définir le niveau supérieur de réponse du comparateur. Elle est réalisée après l'installation complète du RCD et sa mise en place dans le boîtier. Une batterie (710 batteries) est connectée à l'UZR et chargée pendant 13 à 15 heures. Dans ce cas, la résistance R11 doit avoir une résistance maximale. A la fin de cette période, la résistance de la résistance R11 commence à diminuer par les plus petits sauts possibles avec une période de 23 s, jusqu'à ce que le circuit de charge soit désactivé. Sur ce point, le débogage peut être considéré comme terminé. L'appareil présente les inconvénients suivants. 1. Augmentation du courant GTS pendant les 10 à 20 premières minutes de fonctionnement en raison de l'échauffement du transistor VT8. C'est un petit problème. La notion de « capacité de la batterie » n’est pas assez claire. La valeur de cette capacité dépend significativement du mode de charge (décharge) [1, 2]. La normalisation du courant de charge (décharge) (0,1 de la capacité nominale, exprimée en Ah) est destinée à permettre de comparer des batteries dont les paramètres ont été mesurés à différents endroits, par différentes personnes. Notre objectif est d'identifier les batteries de même capacité et dans quel rapport elle est avec la valeur nominale, comme on dit, "la dixième chose". Il est important d'assurer les mêmes conditions de charge (décharge), bien que quelque peu différentes de celles généralement acceptées. Vous pouvez par exemple suivre ces règles :
Eh bien, si vous avez besoin de déterminer objectivement la capacité réelle de la batterie, ne regrettez pas 10 à 20 minutes au début de la charge (décharge) pour régler le courant GTS. 2. La fin de la décharge est déterminée par la tension de toute la batterie. Si la batterie contient des batteries censées avoir une petite capacité réelle, leur décharge profonde est alors possible. Par conséquent, dans de tels cas, vous devez être « en alerte » et surveiller périodiquement la tension de chaque batterie. Cet inconvénient peut être éliminé en installant un comparateur pour chaque batterie dans le RCD, en les connectant de manière à ce que la fin de la décharge soit déterminée par la batterie "la plus faible". Mais le schéma SRM devient dans ce cas plus compliqué. La production d'un tel MRS ne se justifie que s'il est utilisé par des professionnels. 3. La méthode de détermination de la fin de la charge (décharge) par la tension finale est sensible à la résistance des connexions inter-accumulateurs. Il faut donc faire attention à l’état des contacts entre les batteries. Cependant, il y a aussi un « revers de la médaille » : à l'aide de l'UZR, il est facile d'identifier les dysfonctionnements de la batterie sous la forme d'une résistance accrue des connexions inter-accumulateurs. Ceci est particulièrement important pour les batteries monoblocs où l'accès à ces connexions n'est pas possible. Littérature
Auteur : E.S. Kolesnik
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