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ENCYCLOPÉDIE DE LA RADIOÉLECTRONIQUE ET DU GÉNIE ÉLECTRIQUE Ioniseur d'air de bureau. Encyclopédie de la radioélectronique et de l'électrotechnique
Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Médecine On a déjà beaucoup parlé des bienfaits des ions négatifs de l’air pour la santé humaine. Rappelons brièvement ce que nous apporte l'ionisation artificielle de l'air. Premièrement et surtout, les écrans d’ordinateur et les téléviseurs neutralisent les ions négatifs présents dans l’air intérieur. Par conséquent, il faut au minimum des dispositifs capables de supprimer efficacement les charges positives générées par les moniteurs et les téléviseurs. De plus, les ioniseurs d'air doivent créer la quantité supplémentaire nécessaire d'ions négatifs dans l'espace aérien de la pièce, c'est-à-dire que les appareils aéroioniseurs doivent non seulement compenser le manque, mais également produire une quantité supplémentaire d'ions négatifs. Nous énumérons les principaux effets négatifs d'un manque d'ions négatifs dans l'air : fatigue, irritabilité, insomnie, maladies respiratoires aiguës (IRA), troubles du système nerveux central (SNC) et du système cardiovasculaire. Les avantages de l'utilisation d'ioniseurs d'air sont très bien décrits dans [1]. Avec l'utilisation d'un ioniseur, le processus de vieillissement ralentit, le processus de traitement de la sclérose en plaques, du marasme sénile a lieu et les processus de fusion osseuse chez les personnes âgées s'améliorent. L'immunité s'améliore. Les auteurs préviennent à juste titre que seule l'inhalation systématique d'air ionisé donne les résultats escomptés. Je ne peux qu'être d'accord avec cette opinion. Tout irait bien, mais le lustre Chizhevsky a des dimensions importantes, ce qui pose des problèmes correspondants dans nos appartements exigus, notamment avec des plafonds bas. Mais ce n'est pas tout ce qui se passe avec l'utilisation de telles "ventouses" sur les plafonds. Dans [2], il a été noté à juste titre que le plafond est recouvert de fines poussières. Il faut soit réaliser une isolation supplémentaire de la surface du plafond où se trouve le lustre Chizhevsky, soit réduire la hauteur de la suspension de ce dernier, soit faire les deux en même temps. Les grandes dimensions du lustre sont dues uniquement à l’opportunité d’obtenir l’efficacité nécessaire de génération d’ions négatifs. La sortie de cette situation semblait être assurée par ce que l'on appelle les émetteurs filaires d'ions négatifs [2]. Le fonctionnement à long terme de ces radiateurs a confirmé leur supériorité en termes d'efficacité du rayonnement des ions négatifs de l'air. Mais ils présentent au moins deux inconvénients importants qui gênent leur fonctionnement. Tout d’abord, les murs sont recouverts d’une fine poussière le long du fil tendu. Deuxièmement, la pièce devient désagréablement « jonchée » de tels émetteurs : non, non, et quelqu'un cassera ces fils. Et pourquoi ne pas créer une version de bureau de l’ioniseur d’air ? Après tout, ce n'est que dans ce cas que nous pouvons respirer de l'air ionisé dans n'importe quelle pièce, sans « nous accrocher » aux plafonds de chaque pièce. Cette conception du dispositif ioniseur d'air vous permettra de l'installer directement sur notre lieu de travail. Qu'il s'agisse d'un bureau, ou du lieu de travail d'un ingénieur mécanicien radio, d'un programmeur spécialisé, à proximité d'un simulateur sportif, etc. L'utilisation traditionnelle de convertisseurs de tension de réseau à basses fréquences de ∼220 V à la haute tension requise de polarité négative est hautement indésirable. Cela a déjà été évoqué dans la littérature. Des amplitudes d'ondulation importantes apparaissent, superposées à la tension haute tension. Vous pouvez vous en débarrasser de la manière la plus simple en augmentant la fréquence à laquelle le circuit convertisseur fonctionne. Vous pouvez éviter les problèmes associés à la liaison à une alimentation basse tension si vous modifiez les circuits du convertisseur. Après tout, il faut admettre que les convertisseurs de tension pour ioniseurs d'air, publiés par exemple dans [2] ou [3], sont assez efficaces. La construction de [2] a fonctionné longtemps sans problèmes de stabilité et de fiabilité du système dans son ensemble. Mais la liaison à un stabilisateur de tension 12 V n'interfère qu'en termes de mobilité du système, notamment lorsqu'il s'agit d'émetteurs d'ions ("lustres"). Des déclarations similaires sont tout à fait justes en ce qui concerne la construction [3]. Ce convertisseur nécessite deux sources de tension : 30 V (280 mA) et 5 V (40 mA). La conception (Fig. 1) permet de s'affranchir de l'installation d'un stabilisateur de réseau lors de l'alimentation du circuit convertisseur vers l'ioniseur d'air.
Le courant consommé par ce circuit ne dépasse pas plusieurs dizaines de mA. Presque toutes les pièces, à l'exception du multiplicateur de conception, sont logées dans un petit boîtier en plastique. Seul le transistor VT2 est équipé d'un petit dissipateur thermique. La tension secteur du pont de diodes VD1-VD4 est fournie via les résistances de limitation de courant R1 et R2. Ainsi, dans les circonstances les plus défavorables (par exemple, claquage du condensateur électrolytique C1), le courant traversant le pont de diodes ne peut excéder 0,5 A. Les diodes 1N4007 peuvent supporter un courant continu d'au moins 1 A (Uobr ≤ 1000 V). Et pour les cas critiques, il y a un insert fusible dans le circuit pour un courant de 0,25 A (.U1). La tension positive du condensateur C1 est fournie simultanément à deux sections du circuit. Le premier passe par la résistance R7 jusqu'au transformateur d'impulsions T1 et au collecteur du transistor haute tension VT2. La seconde - via les résistances de ballast R3-R6 jusqu'à la broche 14 du microcircuit DD1 et via la résistance de limitation R12 jusqu'au collecteur du transistor "d'accumulation" VT1. L'alimentation électrique de cette section du circuit est stable grâce à la présence de la diode Zener VD5. L'oscillateur maître de la conception est assemblé depuis longtemps sur un circuit "diode" éprouvé. Il s'agit des éléments DD1.1, DD1.2, C5, VD6, VD7, R9 et R10. La mise sous tension du circuit s'effectue par inclusion en parallèle de deux éléments supplémentaires du microcircuit DD1.3, DD1.4. À partir de la sortie de la résistance de limitation de courant R11, des impulsions de commande rectangulaires sont envoyées au transistor VT1. La petite capacité du condensateur boost C6 contribue au blocage rapide du transistor VT1. Depuis l'émetteur de ce transistor, le signal est envoyé à la base de l'étage final (transistor VT2). Une particularité de ce circuit est la présence d'une résistance R13 à faible résistance (51 ohms), soit 51 ohms. Comme on le sait, la valeur UKEmax des transistors haute tension n'est garantie qu'avec une régulation stricte de la résistance connectée entre les bornes de base et d'émetteur. Les radioamateurs l'oublient tout simplement, s'émerveillant des effets « mortels » des transistors haute tension dans leurs conceptions. C'est pourquoi, jusqu'à récemment, les étages de sortie des convertisseurs de tension des circuits haute tension avec « accumulation » par un transformateur d'impulsions étaient si courants. Ce dernier était connecté entre la base et l'émetteur du transistor de sortie. Cela "a fait d'une pierre deux coups". Le premier est un court-circuit (presque court-circuité) par courant continu des sorties de la base et de l'émetteur du transistor. C'est-à-dire que le problème de UKEmax est résolu automatiquement (UKEmax, limité par la résistance entre la base et l'émetteur). Le second est réceptif, possibilité de fournir des impulsions lors du verrouillage de ce transistor. Mais, comme vous le savez, c'est la meilleure méthode « d'aspiration » des porteurs minoritaires de la base d'un transistor bipolaire. Mais comme il n'y a pas de grandes puissances de commutation dans le circuit de la figure 1, il s'est avéré possible de s'en sortir avec un système de commande simple pour le transistor clé VT2. Notre système étant résonnant, nous avons dû sélectionner avec soin les paramètres d’impulsion. Cela se fait à l'aide de deux résistances d'ajustement R9 et R10 installées sur la carte. Séparément, la durée de la pause (tp) et l'impulsion (ti) sont sélectionnées. C'est le seul moyen d'obtenir de bonnes performances en termes de consommation électrique à la tension de sortie élevée requise (≥25 kV). La fréquence est sélectionnée en modifiant la capacité du condensateur C5 (20-50 kHz). Il convient de souligner que non seulement la puce génératrice d'horloge, mais également le transistor VT3, sont alimentés par le stabilisateur paramétrique le plus simple (R6-R5, VD1). C'est pourquoi il est si important d'optimiser le circuit de commande du puissant transistor de sortie VT2. D'ailleurs, mon option de conception reste opérationnelle jusqu'à ce que la résistance de la résistance R13 soit réduite à 33 ohms inclus. C'est-à-dire qu'une source de tension de faible puissance est réellement utilisée, et une pour "deux fronts". La résistance installée dans le circuit collecteur (R12) sert précisément d'optimiseur de forme d'impulsion. Grâce à sa présence, il a été possible de « faire sortir » tout le nécessaire du circuit, c'est-à-dire terminer les tâches. La charge du transistor VT2 est l'enroulement primaire (I) du transformateur d'impulsions T1. Avec le condensateur C13 I, l'enroulement forme un circuit oscillatoire. Cette conception offre une efficacité élevée et stable de l’ioniseur dans son ensemble. La diode VD8 sert à protéger le transistor VT2 des tensions inverses. À propos du condensateur C4. Sans cet élément, le circuit ne fonctionnera pas normalement. Pour être honnête, plusieurs variantes des circuits de l’étage de sortie et des nœuds qui alimentent ces circuits ont été testés. Si une résistance est installée avec une charge d'amplificateur, alors un condensateur de blocage n'est pas seulement nécessaire, il est nécessaire. Sinon, le fonctionnement normal de l'élément amplificateur lui-même n'est pas assuré. De plus, l'installation d'une instance de "sonnerie" comme condensateur de blocage conduit à de tristes résultats. Si la charge "oscille" avec une fréquence de 20 à 30 kHz ou plus, alors le condensateur de blocage doit être capable d'éteindre ces "oscillations", c'est-à-dire "prendre le relais" et proche d'un fil commun. Pensez à l’ingénierie du son. Que parle-t-on des distorsions fixées par les équipements de mesure. Et ce n'est qu'occasionnellement qu'il y a des commentaires sur la qualité des condensateurs utilisés. Les condensateurs à basse fréquence sont électrolytiques. C'est pourquoi, dans les cas critiques, ils sont shuntés avec des fréquences plus élevées - non électrolytiques. À partir de l'enroulement secondaire (II) du transformateur d'impulsions T1, la tension alternative est fournie au multiplicateur de tension haute tension, qui est monté sur les éléments C7-C12, C14-C17 et D9-D18. L'augmentation du nombre de liaisons multiplicatrices (10 contre 6 traditionnelles) a permis de réduire la tension de sortie de l'enroulement II du transformateur d'impulsions T3 à 2,5 kV (1 kV suffisent déjà). Et cela éloigne le mode de fonctionnement du transformateur de la zone de son fonctionnement à proximité d'une éventuelle panne électrique. Cette dernière circonstance est très dangereuse pour ce nœud écheveau. Comme les expériences et le fonctionnement l'ont confirmé, jusqu'à 4 kV, le transformateur fonctionne de manière stable, sans « couronne » ni autres effets dangereux pour lui. L'augmentation de la tension sur l'enroulement II jusqu'à 5 kV peut provoquer une rupture de l'isolation entre les spires, ce qui désactive le transformateur. Autrement dit, lorsque le transformateur d'impulsions est fabriqué sans remplissage de composé, son fonctionnement fiable n'est autorisé qu'à une tension de sortie ne dépassant pas 4 kV. Et je ne voulais pas remplir ce produit avec un composé. Il a donc été décidé d’augmenter le nombre de liens multiplicateurs. Celui-ci décharge entre autres les éléments du multiplicateur de tension en fonction de la tension établie sur eux. Cette dernière circonstance nous remerciera par l'absence de défaillances des éléments du multiplicateur de tension. Dans le même temps, j'ai déjà réparé des multiplicateurs haute tension à six étages, et les diodes et les condensateurs devaient être remplacés ("la sortie" était de -30 kV, il n'y avait pas de court-circuit de sortie). Détails. Les diodes du pont redresseur VD1-VD4 de type 1N4007 sont remplaçables par des diodes similaires avec un courant direct admissible d'au moins 0,3 A et une tension inverse d'au moins 400 V, par exemple, type KD105 (B, V, G), KD226 (V-E ), KD243 (Mme), KD247 (Mme), KD209 (A-G), etc. Il est tout à fait possible d'utiliser des ponts de diodes tels que les KTs405, KTs402, KTs407, etc. Mais dans ce cas, la disposition du PCB doit être modifiée. Condensateur C1 de tout type pour la tension requise d'une capacité de 10 à 30 microfarads. Dans ma conception, le K50-12 est installé ("couché"). Condensateur C2 de type K50-35, sa capacité n'est pas non plus critique et peut être de l'ordre de 50 à 200 microfarads. La tension de fonctionnement doit être supérieure à la tension de stabilisation de la diode Zener VD5. Condensateur C3 de type K73-17, sa capacité peut être comprise entre 0,022 et 0,1 uF. Le condensateur C4 doit être de haute qualité (petit tgδ, c'est-à-dire que la tangente de perte diélectrique doit être plus petite). J'ai appliqué le type K78-2. Ce sont de bons condensateurs. Ils conviennent même pour séparer les éléments entre les étages à tubes d'un amplificateur de son de haute qualité. Le condensateur C5 est de type mica KSO et C6 est KD. Le condensateur de boucle C13 est composé de deux condensateurs connectés en série de type K15-5 d'une capacité de 2200 pF et d'une tension de fonctionnement de 6,3 kV chacun. La capacité totale est de 1000 12 pF et la tension équivalente est de 9 kV. Résistances ajustables R10 et R3 de type SP38-14b. Résistance R2 haute tension type KEV-9. Les résistances restantes sont de type MLT (MT peut être utilisé). Diodes multiplicateurs haute tension D18-D106 de type KTs106G, vous pouvez installer des KTs106V et même des KTsXNUMXB. Désormais sur le marché, vous pouvez acheter une grande variété de composants radio. Mais, comme le montre la pratique, les éléments radio tombent souvent en panne à cause de surtensions plutôt que de surcharges de courant. Et il arrive souvent que les détails ne correspondent tout simplement pas aux paramètres garantis dans le cahier des charges. Les condensateurs multiplicateurs C7-C12 et C14-C17 devraient également avoir un facteur de charge inférieur (et non 0,7, comme le permet généralement la tension). J'ai installé du K15-4 (470 pFx20 kV), donc la marge de sécurité est suffisante. Le fait est qu'il est plus facile de graver les éléments du multiplicateur précisément pendant le processus d'ajustement (ou d'expériences, comme cela s'est produit). La marge de rigidité électrique dans ce cas n’est donc pas un luxe, mais une nécessité. Au cours des expériences, des impulsions de tension (surtensions) peuvent très bien se produire sur l'enroulement II, qui dépassent considérablement la tension nominale ou de fonctionnement de l'enroulement II du transformateur T1. Et cela entraîne des défauts dans les diodes et les condensateurs du multiplicateur. Et ce n'est que dans un schéma bien établi que des éléments avec un facteur de charge de 0,7 ou 0,5 peuvent être installés sans risque de les endommager. Parlons maintenant du plus "terrible" - un transformateur d'impulsions. La fiabilité de l'appareil dans son ensemble dépend en grande partie de la précision de fabrication de ce produit. Le noyau est un circuit magnétique en ferrite de marque 600NN ∅ 8 mm et d'une longueur de 160 mm. Les deux enroulements sont placés sur un châssis sectionné. Pour éviter des tracas inutiles liés à la rotation du cadre sectionnel, une version plus abordable de la version sectionnée des enroulements du transformateur T1 a été testée. Cette méthode ne nécessite pas de travail de tournage et est la mieux adaptée à la production domestique de bobines sectionnées et de transformateurs dans des circuits à impulsions. Tout d'abord, 3 à 4 couches de papier transformateur (paraffiné) sont enroulées sur une tige de ferrite. N’importe quel autre papier épais fera l’affaire. Après cela, le diamètre du produit obtenu est mesuré avec un pied à coulisse. Les flans sont découpés dans de la fibre de verre non feuilletée de forme carrée d'une taille de 30x30 mm. Il devrait y en avoir 11. Tout autre matériau isolant électrique d'une épaisseur supérieure à 0,5 mm convient également. Au centre des pièces, on perce un trou en fonction du diamètre de la pièce, mesuré avec un pied à coulisse. Ces ébauches devraient par la suite être à portée de main, car la technologie de fabrication nécessitera la rapidité de son installation sur la tige. Tous les enroulements sont enroulés avec du fil PELSHO 0,25. Ce fil est à double isolation, et ce n'est pas excessif ici. Cela ne vaut pas la peine d'enrouler avec un fil plus épais, car le fil ne rentrera pas dans les sections fournies et les enroulements occuperont un espace déraisonnablement encombrant dans le boîtier de l'appareil. Un diamètre plus petit s'il vous plaît. Ainsi, le premier joint isolant est fixé sur la tige de ferrite avec de la colle ou du ruban adhésif à proximité d'une des extrémités de la ferrite. Il devrait y avoir dix sections au total sur la tige de ferrite. Par conséquent, nous effectuons des marquages avec n'importe quel objet d'écriture pour accueillir les futures entretoises-cloisons des sections-enroulements nécessaires. Après cela, installez le deuxième joint isolant. Nous le réparons avec des fils du côté où nous allons l'enrouler. Dans la bobine résultante, nous enroulons 300 tours. Nous faisons cela 10 fois de suite. On considère que le deuxième bobinage est déjà bobiné et contient 3000 tours de fil PELSHO 0,10,25. Il reste maintenant à remonter le bobinage I. Il est situé en haut, c'est-à-dire sur le deuxième enroulement. Il est également "cassé", mais seulement en quatre sections, à partir de l'extrémité "froide" (la sortie supérieure de l'enroulement I selon le schéma). En aucun cas le bobinage ne doit être effectué à proximité de la sortie du bobinage II, où une tension de plusieurs kilovolts sera présente ! Chacune des quatre sections contient 75 tours du même fil que précédemment (soit 300 tours au total). Ainsi, il est possible d'éviter les problèmes technologiques liés à la fabrication d'un cadre sectionné et les défauts dans le processus de fabrication d'un transformateur haute fréquence. En effet, mesurez la capacité de cette bobine (enroulement II) avec un appareil de mesure de capacité. Agréablement surpris par le fait que la capacité est en réalité négligeable ! Il en va de même pour l'enroulement I de ce transformateur (unités pF !). Je note que la longueur de la tige de ferrite peut être soit réduite de 1,5 fois, soit augmentée de 1,5 fois. Vous pouvez modifier dans une large plage et le rapport de tours. Mais une panne électrique (voir ci-dessus) ne peut en aucun cas être évitée sans charge diélectrique (scellant), si vous souhaitez « tirer » une tension plus élevée de l'enroulement II T1. Du fait que la forme des joues du cadre sectionné est carrée, le transformateur peut être facilement monté sur le circuit imprimé. Le transistor VT1 est sélectionné avec le paramètre ∆h21e>>300 (Ib=const=1 μA). Le transistor VT2 est sélectionné à l'aide d'un compteur Ukemax (>> 1200 V). Au lieu du transistor KT828A, nous installons également le KT838A. Je n'ai pas vérifié le fonctionnement de l'ioniseur d'air avec d'autres types de transistors. Bien que l'on puisse supposer que la production du KT872A et du BU508 depuis l'étranger, etc., est tout à fait appropriée. Exécution structurelle. Tous les éléments du circuit de la figure 1, à l'exception du multiplicateur de tension, sont placés sur une carte de circuit imprimé (Fig. 2), qui est placée dans un boîtier en plastique de 150x180x45 mm.
Le multiplicateur de tension haute tension est placé dans un boîtier séparé mesurant 140x70x60 mm. Les condensateurs K15-4 ont des contacts filetés sur un côté du boîtier. Ils sont donc fixés à la plaque isolante à l'aide d'écrous. Les diodes KTs106G sont soudées directement aux bornes de ces condensateurs. Un tube isolant D16 mm et d'une longueur d'environ 20 cm est installé dans le couvercle supérieur du boîtier en plastique. 14 fils nichrome ∅ 12 mm et d'une longueur d'environ 0,15 cm sont soudés à la borne de la résistance R30. Ces conducteurs sortent à travers le tube isolant. C'est l'émetteur d'ions négatifs de l'air. C'est une sorte de panicule de 12 fils de plus de 10 cm de long, en comptant à partir du bord du tube isolant. Et encore un point très important. Les détails du multiplicateur haute tension doivent être remplis de composé. La paraffine fonctionne bien. Ne croyez pas les descriptions des conceptions d'ioniseur, où la haute tension est ≥25 kV et aucune combinaison n'est requise. Apparemment, il suffit d'arrondir les bords des joints de soudure pointus et c'est tout. Mais ce n'est pas. Plus la tension est élevée, plus les processus sont forts, accompagnés uniquement d'une progression. Et cela conduit trop rapidement à un défaut dans les pièces du multiplicateur. Une question complètement différente est l'étanchéité des pièces du multiplicateur. Et ce n'est qu'en bloquant l'accès de l'air (de l'oxygène !) aux éléments des circuits haute tension que nous les protégeons des défauts rapides. C'est pourquoi tous les multiplicateurs de tension pour téléviseurs sont scellés, bien que leurs hautes tensions soient comprises entre 16 et 27 kV (et même moins). Le bloc convertisseur et le bloc multiplicateur sont reliés entre eux par un câble haute tension d'environ 120 cm de long. Si un tel câble n'est pas disponible, il est remplacé par un câble fait maison. Un tel câble est fabriqué à partir d'un téléviseur radiofréquence de type RK-75. Pour ce faire, il suffit de retirer la tresse-écran. Selon le schéma, la prise II de l'enroulement du transformateur T1 est connectée à un conducteur isolé toronné séparé. Nous privilégions le câble RK-75 avec un conducteur central toronné. Ceci est particulièrement important si l'on prévoit d'utiliser l'ioniseur pour des changements d'emploi privés. Le fil se pliera plusieurs fois, ce qui signifie que sa fiabilité et sa résistance doivent y correspondre. Si la conception est réalisée dans un seul boîtier, alors tout l'espace interne devra être rempli d'un composé. Sinon, la puce du générateur et d'autres éléments du convertisseur de tension tomberont en panne. Mais d’un autre côté, nous pouvons facilement nous débarrasser du câble haute tension de connexion. À propos du forgeage. Le circuit, assemblé sur des composants radio réparables, commence à fonctionner immédiatement. La première mise sous tension s'effectue à l'aide d'un autotransformateur de laboratoire (LATR) avec un ampèremètre ayant une limite de mesure de courant de 0-100 mA. Après avoir réglé la tension du LATR au minimum, nous l'augmentons progressivement. Un bon circuit ne devrait pas consommer beaucoup de courant. Mais une conception désaccordée peut consommer 50 à 70 mA ou plus. Le transistor de sortie, équipé d'un petit radiateur CAL (70x70x1,5 mm), deviendra donc très chaud. Et en même temps, une instance bien établie consomme un courant du réseau d'environ 33 mA (pas plus de 40 mA). Le transistor sera désormais à peine chaud au toucher. Lorsque la tension à la diode Zener devient proche de la tension de stabilisation, vous pouvez commencer à ajuster les paramètres du générateur. Nous laissons les moteurs de résistances trimmer dans un mode de fonctionnement du générateur qui fournit la tension de sortie la plus élevée à la sortie du multiplicateur. Lors du réglage, j'ai déconnecté le multiplicateur du deuxième enroulement du transformateur T1. Nous utilisons un redresseur unipolaire sur la diode KTs106G et un condensateur 470 pFx20 kV. De plus, nous utilisons une résistance de limitation de courant d'une résistance de 100 MΩ de type KEV-2 et une tête de 50 μA. Nous obtenons un voltmètre avec une limite supérieure de 5 kV. Cependant, la tension peut également être contrôlée au point de connexion des condensateurs C8 et C10 avec les diodes VD10 et VD11 via la même résistance. Mais cela est possible tant que le multiplicateur n’est pas scellé. Dans ma conception, la résistance de la résistance R9 est de 125 kOhm et R10 = 287 kOhm (mesurée avec un voltmètre universel de type B7-38). Après cela, les résistances R12 et R13 sont sélectionnées. La résistance R13 ne peut pas être sélectionnée si sa résistance comprise entre 47 et 100 ohms ne gêne pas le fonctionnement du circuit dans son ensemble. La résistance de la résistance R12 est choisie du point de vue de l'obtention de la tension maximale sur l'enroulement II du transformateur T1. Il faut non seulement "entrer en résonance" avec le circuit formé par le 1er enroulement du transformateur T13 et le condensateur C12, mais aussi trouver (au sens littéral du terme !) le mode de fonctionnement le plus avantageux du convertisseur. Et la résistance R2 affecte justement ce mode de fonctionnement du transistor VT1. Pour être honnête, tous les ajustements affectent à la fois la valeur de la tension d'impulsion à la sortie de l'enroulement II TXNUMX et le courant consommé par l'appareil à partir du réseau. Et plus loin. Il ne faut pas oublier la sécurité, puisque les éléments du circuit convertisseur sont connectés galvaniquement au réseau électrique ! Littérature
Auteur : A.G. Zyzyuk
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