Décalage automatique dans le mélangeur. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique

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Un mélangeur à base de diodes anti-parallèles [1] permet de mettre en œuvre une sensibilité élevée et une immunité au bruit des récepteurs à conversion directe, un faible niveau de tension d'oscillateur local à l'entrée de l'antenne. Cependant, un tel mélangeur présente un inconvénient : il nécessite une sélection précise de la tension de l'oscillateur local. Le fait est que pour obtenir le coefficient de transmission maximal du mélangeur, les diodes ne doivent s'ouvrir qu'aux pics de la tension hétérodyne Uget (Fig. 1), et le rapport cyclique t/T des impulsions de courant i_д à travers les diodes doit être d'environ 0,5. Si le mélangeur utilise des diodes au silicium avec une tension de coupure Uots égale à 0,5 V, l'amplitude de la tension hétérodyne doit être de 0,6 ... ouverte. Dans les deux cas, le gain du mélangeur diminue.

Ris.1

L'inconvénient ci-dessus peut être éliminé en introduisant un circuit de polarisation automatique dans le mélangeur qui, lorsque la tension de l'oscillateur local change, modifiera en conséquence la tension de coupure des diodes, maintenant ainsi un rapport cyclique constant des impulsions de courant à travers les diodes. Le circuit mélangeur modifié est illustré à la Fig.2. Pour augmenter la symétrie du mélangeur, deux autres diodes dos à dos V3, V4 y sont ajoutées, et le circuit de polarisation automatique R1C1 est inclus dans la diagonale du pont formé. La constante de temps de la chaîne R1C1 doit être supérieure à la période de la plus basse fréquence audio reproductible, sinon la tension de mixage sera "modulée" par le signal de sortie.

Ris.2

L'impulsion de courant pendant l'alternance positive de la tension de l'oscillateur local passe par les diodes V1 et V4, et pendant l'alternance négative par V2 et V3. Dans les deux cas, ces impulsions provoquent une tension de mélange sur les éléments R1, C1, proportionnelle à l'amplitude du signal de l'oscillateur local.

Le mélangeur décrit peut être légèrement amélioré (Fig. 3) en connectant la source de signal et la charge au point médian de la bobine de couplage (L2) et au point médian du circuit de mélange automatique, respectivement. Dans ce cas, la connexion entre l'oscillateur local et les circuits de signal est fortement affaiblie, car ils sont inclus dans différentes diagonales du pont équilibré.

Ris.3

Le signal d'entrée de la prise de bobine du circuit L1C2, accordé à la fréquence du signal, est appliqué au point médian de la bobine de couplage L2. La bobine L3 peut être une bobine d'oscillateur local de boucle accordée à une fréquence égale à la moitié de la fréquence du signal. S'il y a un étage tampon dans l'oscillateur local, les enroulements d'un transformateur haute fréquence enroulés sur un anneau de ferrite peuvent servir de bobines L2 et L3. Pour la tension de l'oscillateur local, les diodes mélangeuses V1 - V4 forment un pont redresseur et la tension de polarisation est allouée sur la chaîne RIC4C5. Le signal basse fréquence est prélevé du point de connexion des condensateurs du circuit de polarisation et envoyé au filtre passe-bas L4C6C7 avec une fréquence de coupure de 3 kHz, puis à l'amplificateur passe-bas. Puisqu'il n'y a pas de composante de tension constante à la sortie du mélangeur, un condensateur de découplage à l'entrée de l'amplificateur basse fréquence n'est pas nécessaire.

Les deux circuits mélangeurs (figures 2 et 3) ont été testés dans un récepteur à conversion directe sur la bande 80 m [2]. Il s'est avéré que les diodes au silicium et au germanium conviennent à un mélangeur à polarisation automatique et donnent à peu près les mêmes résultats. Vous pouvez utiliser des diodes (la liste va du pire au meilleur) D18, D20, D101-D105, D219-D223, D2, D9, D311, KD503, KDS523, KD514.

Les mesures des paramètres du mélangeur ont montré que son coefficient de transmission restait le même (la sensibilité du récepteur - 1,5 μV - n'a pas changé). La sensibilité du récepteur est restée presque la même lorsque l'amplitude de la tension de l'oscillateur local est passée de 1 à 4,5 V (elle était contrôlée entre les bornes extrêmes de la bobine L2). L'atténuation du signal de l'oscillateur local avec une fréquence de 1,75 MHz à la prise de la bobine L1 était de 54 dB. Une suppression supplémentaire du signal de l'oscillateur local se produit dans le circuit d'entrée. L'atténuation des signaux AM interférents dépassait 80 dB - un signal AM avec une amplitude de 0,1 V à une profondeur de modulation de 30% et un désaccord de ± 50 kHz donnait la même tension à la sortie du récepteur qu'un signal utile avec une amplitude de 7 µV.

littérature:

1. V. Polyakov. Mélangeur récepteur à conversion directe - "Radio". 1976, n° 12 du 18 au 19
2. V. Polyakov. Récepteur à conversion directe. Radio 1977 n°11, p. 53-55 Radio n° 3 1979, c.24

Auteur : V. Polyakov (RA3AAE), Moscou ; Publication : N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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