Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Radiocommunications civiles

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De nombreux radioamateurs, bien sûr, ont eu la pensée suivante: "Comme cela s'avère absurde! Les émetteurs-récepteurs diminuent régulièrement en taille et en poids, et les alimentations électriques sont toujours lourdes et encombrantes." L'auteur de cet article pensait la même chose. Le résultat de ces réflexions a été le développement d'un bloc d'alimentation, qui à l'heure actuelle a réussi à visiter de nombreuses expéditions et rallyes radio, où, dans des conditions assez difficiles, sans s'éteindre pendant des jours, il a alimenté des émetteurs-récepteurs importés de plus de dix modèles différents à pleine puissance de sortie à la fois d'un réseau d'éclairage stationnaire et de stations-service.

Peu d'observations

Des conclusions intéressantes peuvent être tirées en comprenant de manière créative les paramètres des émetteurs-récepteurs importés, indiqués dans leur "Manuel de l'utilisateur" et dans le "Manuel de maintenance" et que même un radioamateur expérimenté passe souvent. Jugez par vous-même. Ai-je besoin d'une stabilisation de tension pour un émetteur-récepteur dont la tension d'alimentation, selon les données du passeport, peut varier de ± 15% de la valeur nominale de 13,8 V, conformément à GOST, la tension secteur peut varier de ± 10%?

Les partisans de la stabilisation dure, jusqu'à millivolts, des alimentations peuvent être recommandés pour mesurer les fluctuations de tension d'alimentation directement au niveau du connecteur de l'émetteur-récepteur, c'est-à-dire en tenant compte de la chute de tension sur les fils, et également essayer d'alimenter l'émetteur-récepteur à partir d'une voiture batterie. Dans le premier cas, vous pouvez voir une chute de tension d'environ 0,5 V, et dans le second cas, avec une batterie, encore plus, et la tension peut fluctuer à la fois négativement et positivement. Vaut-il la peine après de tels arguments de s'efforcer avec autant de soin de stabiliser la tension dans l'alimentation?

En regardant le schéma de principe de l'émetteur-récepteur, vous pouvez encore plus vous affirmer dans l'opinion qu'il ne faut pas consacrer d'efforts supplémentaires à la stabilisation. L'émetteur-récepteur lui-même possède son propre système d'alimentation interne efficace pour les nœuds individuels. En général, il peut être divisé en trois branches: un régulateur de tension + 5 V pour alimenter tous les microcircuits numériques, un régulateur de tension + 9 V pour alimenter les étages préliminaires de la voie de l'émetteur-récepteur et, enfin, le système d'alimentation de l'émetteur. étage de sortie. Seul l'amplificateur de puissance de l'émetteur-récepteur reçoit la pleine tension du connecteur d'alimentation, et même alors, il passe à travers des filtres et des fusibles internes. Il est protégé du dépassement par une puissante diode zener, conçue pour une tension légèrement supérieure à la tension maximale admissible, connectée en parallèle au circuit d'alimentation après les fusibles. La constance de la puissance de sortie est maintenue par le système ALC. Dans les alimentations à découpage, les ondulations avec une fréquence de conversion sont facilement filtrées à l'aide d'une petite capacité et, par conséquent, de petits condensateurs connectés après le redresseur de sortie.

Termes de référence

Toutes les considérations ci-dessus ont formé la base de l'idée de la conception qui alimente maintenant l'émetteur-récepteur de l'auteur. L'idée est inhabituelle, non traditionnelle, et il s'agissait de créer un convertisseur de tension secteur alternative en tension continue proche de la valeur nominale (13,8 V), avec la capacité de charge nécessaire, mais sans pertes de stabilisation. Evidemment, ce dispositif devait utiliser le principe de conversion haute fréquence de la tension secteur redressée. Exigences supplémentaires pour la conception - la simplicité du circuit, si possible, l'absence de pièces rares et coûteuses importées, une efficacité maximale et le niveau de bruit impulsionnel le plus bas possible.

D'après l'expérience précédente, il était clair qu'il est peu probable qu'il soit possible de supprimer complètement le bruit impulsif d'une source lors de sa fabrication artisanale. Par conséquent, il a été décidé d'utiliser la stabilisation au quartz de la fréquence de conversion et de rendre cette fréquence aussi élevée que possible. Une fréquence de conversion élevée permet un meilleur filtrage des parasites, tout en réduisant la taille de l'alimentation. La stabilisation au quartz avec une valeur "ronde" de la fréquence de conversion, par exemple 50 kHz, a permis de concentrer les zones affectées dans une bande étroite. Après avoir monté la disposition de travail dans un boîtier en acier perforé, l'interférence de la source est devenue complètement invisible. Mais ne pensez pas qu'ils ont complètement disparu. En fait, leur niveau est si bas qu'il est masqué par le bruit de l'éther.

Le résultat est un appareil avec les paramètres suivants : tension d'alimentation - 220 ± 10 % V ; tension sans charge - 15,2 V; tension en mode réception - 14,7 V; tension de transmission en mode SSB (100 W, compression 25 dB) - 13,5 V, en mode CW (100 W) - 12,5 V; efficacité minimale - 85%. L'alimentation a des dimensions de 100x60x80 mm et un poids d'environ 350 g.

le principe de fonctionnement

À première vue, le schéma fonctionnel de l'alimentation (Fig. 1) ne contient rien de nouveau, par rapport aux schémas fonctionnels déjà connus d'appareils similaires, et c'est une conclusion tout à fait correcte. Cette conception utilise des solutions de circuit bien connues, mais la base de l'élément est nouvelle.

Comme dans d'autres sources pulsées, comme par exemple dans n'importe quel téléviseur ou ordinateur moderne, la tension secteur est fournie à travers un filtre, puis redressée par un pont de diodes. Les ondulations sont filtrées par un condensateur électrolytique. La valeur de la tension redressée sur ce condensateur sera d'environ 310 V. Cette tension est commutée par un montage en pont en "H" sur quatre transistors à effet de champ. Les experts appellent ce nœud "onduleur". De la diagonale du pont, une tension rectangulaire est envoyée à un transformateur abaisseur, redressée, filtrée et envoyée à la sortie de l'appareil.

L'utilisation de nouveaux transistors a permis d'augmenter significativement la raideur des fronts en sortie de l'onduleur, ce qui, à son tour, a permis de réduire le temps de passage du courant traversant les bras du pont au moment de son commutation. Cette circonstance, à son tour, a permis d'obtenir un gain important dans l'efficacité de la cascade et d'augmenter la fréquence de conversion. L'efficacité de l'étage clé a tellement augmenté qu'il a été possible d'abandonner complètement les radiateurs pour les transistors. De plus, avec une puissance maximale du convertisseur d'environ 250 W, le boîtier de l'alimentation reste légèrement chaud pendant une longue période de fonctionnement. Les transistors à effet de champ à grille isolée, contrairement aux bipolaires, n'ont pas pour effet d'accumuler des porteurs minoritaires dans la région de base - saturation, ce qui ne retarde pas leur vitesse de commutation. De plus, ils sont capables d'ajuster leur courant de drain lorsque la température du boîtier augmente.

Une autre propriété étonnante d'entre eux est qu'ils ont un gain de puissance infiniment grand en mode statique, c'est-à-dire que, sans consommer d'énergie dans le circuit de grille, ils sont capables de commuter des puissances importantes dans le circuit de canal (section drain-source). Par conséquent, en mode dynamique, l'énergie est dépensée principalement pour compenser la charge accumulée sur la capacité interélectrode de la grille-source lors de l'alternance précédente de la tension de commande. La valeur de cette capacité est d'environ 1000 pF et détermine les exigences pour le conducteur - il doit fournir une bonne pente de front et une amplitude constante des impulsions appliquées aux grilles des touches lors d'un fonctionnement sur une charge capacitive. La base d'éléments modernes a également aidé ici. Les microcircuits numériques de la série KR1554 (74NS) font un excellent travail avec la tâche.

Le schéma de principe d'une alimentation à découpage est illustré à la fig. 2.

(cliquez pour agrandir)

La tension secteur de 220 V est fournie à l'ensemble de pont VD1 de l'unité d'alimentation du pilote via le condensateur de ballast C1 et la résistance R2, qui amortit l'impulsion de courant de démarrage. Toutes les diodes de cet ensemble sont shuntées avec de petits condensateurs C2 - C4 pour neutraliser leur capacité dynamique. La résistance R1 décharge le condensateur C1 après l'arrêt de l'appareil.

Le pilote se compose d'un oscillateur à cristal de 50 kHz et d'un étage puissant. Les tensions sur les grilles dans les phases requises sont fournies par un circuit d'addition de puissance de transformateur sur deux anneaux de ferrite.

Le pilote est alimenté par un nœud d'alimentation séparé utilisant un condensateur de ballast dans le circuit secteur. La tension pulsée redressée du pont est fournie directement à la diode Zener VD2. Habituellement, dans de tels circuits du circuit à diode Zener, en série avec lui, une résistance de limitation est placée, mais dans ce cas, le condensateur C1 lui-même joue son rôle. Le courant maximal pouvant être obtenu du redresseur dépend de la capacité de ce condensateur. Sans résistance supplémentaire, le circuit acquiert également un certain nombre de propriétés utiles: augmentation de l'efficacité et de la capacité de charge. Si vous regardez la forme d'onde de tension sur la diode Zener VD2, lorsque le condensateur de filtrage C7 et le régulateur de tension DA1 n'ont pas encore été soudés, la forme de tension, comparée à la forme de tension de sortie d'un simple redresseur pleine onde avec filtres, ressemble inhabituel. Au lieu des "bosses" habituelles, nous verrons une tension presque constante et uniforme, coupée par de fines impulsions négatives qui se produisent au moment où l'onde sinusoïdale de la tension secteur passe par zéro. L'amplitude des impulsions est égale à la tension de stabilisation de la diode zener +10 V. Le condensateur C7 est beaucoup plus facile à filtrer ces impulsions qu'une tension sinusoïdale redressée double alternance.

Après montage du stabilisateur DA1 et du condensateur C11, les premiers tests peuvent être effectués. Activez et désactivez la tension secteur plusieurs fois à intervalles rapprochés. Si rien n'a explosé, vous pouvez laisser le réseau sous tension et vérifier la tension à la sortie du stabilisateur +5 V. Ensuite, vous devez vérifier la capacité de charge du nœud d'alimentation du pilote. Ce nœud n'a pas du tout peur d'un court-circuit, sa capacité de charge peut donc être estimée approximativement en connectant simplement un testeur, connecté en milliampèremètre, à la sortie du stabilisateur - en parallèle avec les bornes du condensateur C11. Dans ce cas, la flèche de l'appareil doit indiquer un courant d'au moins 25 mA.

Attention! Les éléments du circuit sont sous le potentiel du réseau d'éclairage et les expériences (réglage, tests préliminaires) doivent être effectuées à travers un transformateur de réseau d'isolement avec un rapport de transformation de 1: 1, d'une puissance d'environ 100 W.

Une tension stabilisée de +5 V est fournie au pilote - microcircuits DD1, DD2. Le premier d'entre eux (DD1) est un microcontrôleur de la famille AVR développé par ATMEL. Pour fonctionner, cette puce doit d'abord être programmée. Le vidage des codes du micrologiciel de la machine est indiqué dans le tableau.

Je dois dire que la première version de l'alimentation a été assemblée sans l'utilisation d'un microcontrôleur: un oscillateur à cristal séparé de 100 kHz, un diviseur par deux et une unité de retard de démarrage sur une chaîne RC. L'appareil était parfaitement fonctionnel. Mais il y avait des transitoires désagréables lors du lancement.

Un tel phénomène n'existe pas avec un microprocesseur. Le contrôleur DD1 effectue trois tâches relativement simples : un délai logiciel garanti de deux secondes après la mise sous tension, la génération d'impulsions rectangulaires anti-phase sur ses broches 6 et 7 et la génération d'impulsions stroboscopiques sur la broche 5. Les intervalles d'horloge dans le micro-ordinateur sont fixé par un résonateur à quartz ZQ1 avec une fréquence de 10 MHz. Pour installer le microcontrôleur sur la carte, il est souhaitable de prévoir un connecteur. Le fonctionnement de la puce DD1 programmée doit être vérifié avec un oscilloscope. Les broches 6 et 7 doivent avoir une onde carrée anti-phase avec une fréquence de 50 kHz, et la broche 5 doit avoir de courtes impulsions négatives. L'amplitude des signaux doit être égale à la tension d'alimentation du microcircuit +5 V, et les fronts doivent être raides, sans blocages ni surtensions. La consommation de courant de la puce DD1 est d'environ 6 mA. Depuis les sorties du contrôleur, les impulsions sont envoyées aux entrées de la puce DD2. Il s'agit de quatre bascules D avec des entrées d'horloge et de réinitialisation communes. C'est à l'utilisation de la puce DD1 que l'alimentation doit ses propriétés remarquables.

La série KR1554 (son 74NS analogique importé) est développée depuis longtemps et, à mon avis, est ignorée à tort par les radioamateurs. Voici quelques-unes de ses caractéristiques tirées du livre de référence: tension d'alimentation - +1 ... 7 V, consommation de courant en mode statique - pas plus de 80 μA, courant de sortie sur une sortie séparée - jusqu'à 86 mA, horloge maximale fréquence - 145 MHz. Les deux derniers paramètres fournissent la vitesse de commutation la plus élevée des commutateurs VT1 - VT4, minimisant le temps de circulation des courants traversants à travers les bras de pont sur ces transistors, et donc le rendement élevé et l'absence d'interférences radio. La chaîne C22, R4, VD7 permet de réinitialiser automatiquement les déclencheurs DD2 à la mise sous tension du secteur. Condensateurs C16, C17 - blocage. Ils doivent être installés à proximité des broches d'alimentation des microcircuits DD1, DD2. Après avoir installé les microcircuits sur la carte, les mesures électriques suivantes doivent être effectuées. La consommation totale de courant du processeur et des déclencheurs sans transformateurs connectés T3 et T4 doit être d'environ 6,5 mA, et la forme du signal aux sorties DD2 doit être rectangulaire, sans surtensions ni blocages sur les fronts et décroissances des impulsions.

Les deux transformateurs de sortie des pilotes T3 et T4 sont de conception identique et sont enroulés avec du fil PEV-0,1 sur des anneaux de ferrite de la marque NM1000, .. NM2000 d'un diamètre extérieur d'environ 10 mm. Le bobinage est constitué de "queue de cochon" de huit conducteurs en cuivre avec isolation en laque. Parmi ceux-ci, quatre conducteurs forment l'enroulement primaire et sont connectés en série - du début à la fin. Les quatre autres sont secondaires et connectés comme indiqué sur le schéma. Ainsi, chaque transformateur s'avère être abaisseur avec un rapport de transformation de 4 : 1. Avant d'enrouler le fil, le tissu est torsadé (4 à 6 torsions par centimètre). Tous les bords tranchants des anneaux, tant externes qu'internes, doivent être arrondis. L'utilisation d'un circuit de deux transformateurs en anneau avec des flux magnétiques séparés a permis d'obtenir la puissance de commande requise.

À première vue, il semblait qu'il suffirait d'exciter toutes les sorties de la puce DD2 en phase et de les mettre en parallèle, mais cela n'aide pas beaucoup. La capacité de charge du nœud dépend de la résistance interne des sorties de la puce DD2. Lorsque les sorties sont connectées en parallèle, leur résistance interne équivalente diminue de façon exponentielle, avec l'utilisation d'un transformateur abaisseur, elle diminue de façon exponentielle. Cette technique de circuit a permis d'obtenir la capacité de charge nécessaire du conducteur tout en maintenant la pente initiale des fronts et des décroissances des impulsions. Permettez-moi de vous rappeler que la puissance du pilote est principalement utilisée pour recharger la capacité interélectrode des transistors grille-source VT1 - VT4. Cette méthode d'ajout de puissance, si vous le souhaitez, peut être appliquée à l'étage de sortie.

Comment déterminer le nombre correct de spires des transformateurs T3, T4 ? Le critère est le degré d'augmentation de la consommation de courant du pilote lors de la connexion des enroulements primaires des transformateurs aux sorties du microcircuit DD2. Les enroulements secondaires ne sont pas chargés. L'expérience devrait commencer avec un nombre relativement important de tours - 30...40 et réduire progressivement leur nombre en contrôlant le courant du pilote. Au début, le courant augmente très légèrement, mais à partir d'un certain point, chaque tour supprimé entraînera une forte augmentation du courant. Le nombre de tours doit être laissé tel que le courant à vide du conducteur soit sur le point d'augmenter. Dans ce cas, il y aura une capacité de charge et une efficacité maximales des transformateurs. Pour plus de commodité, les expériences peuvent être réalisées avec un seul fil. Cette technique peut également être appliquée pour clarifier le nombre de tours de tout transformateur - secteur et haute fréquence. Pour l'alimentation décrite, la consommation totale de courant des microcircuits DD1, DD2 avec les transformateurs T3 et T4 au repos, sans charge, doit être d'environ 8 mA. La capacité de charge du pilote est vérifiée à l'aide de résistances d'une résistance d'environ 100 ohms, temporairement connectées aux enroulements secondaires des transformateurs T3, T4. Un oscilloscope contrôle l'amplitude et la forme des impulsions. Comme pour les mesures précédentes, il ne devrait pas y avoir de distorsion d'équerrage et l'amplitude des impulsions devrait être d'environ 5 V. Après avoir connecté les enroulements secondaires des transformateurs aux circuits de grille des transistors VT1 -VT4, le courant de consommation du pilote augmentera à environ 12 mA.

L'étage de sortie est assemblé selon le circuit en pont. Les avantages de ce circuit, par rapport au demi-pont plus courant, sont évidents: il quadruple la puissance de sortie, le meilleur rendement des transistors eux-mêmes et du transformateur de puissance de sortie T2. Les transistors à effet de champ à grille isolée KP707A utilisés dans l'étage de puissance ont une "bonne" caractéristique de la dépendance du courant de drain à la tension de grille. Cela signifie que le courant traversant le canal, la section drain-source, ne circulera que si la tension entre la source et la grille est positive. Et même alors, avec une tension de grille inférieure à 3 V, le transistor est toujours fermé. Par conséquent, il est conseillé "d'élever" l'amplitude des impulsions d'accumulation au-dessus du niveau zéro. Sinon, les demi-cycles négatifs de ces impulsions seraient perdus - les transistors sont toujours fermés ! Cette tâche est assurée par les chaînes RC R6 - R9, C31 - C34 et les diodes VD10 - VD13 dans les circuits de porte VT1 - VT4. Cette technique a permis de réduire de moitié l'amplitude de la tension de montée. Soit dit en passant, la "zone morte" de la tension de grille fournit automatiquement un intervalle de protection entre les moments où un bras de pont est éteint et l'autre est allumé, ce qui réduit la quantité de courant traversant une paire de transistors en ce moment ils sont commutés.

Les transistors de sortie sont alimentés par un redresseur de tension secteur monté selon un montage en pont sur les diodes VD3 - VD6. Les condensateurs C18 - C21 empêchent l'apparition d'interférences modulantes pénétrant depuis le réseau. Le condensateur C23 lisse l'ondulation de la tension redressée. Si vous le souhaitez, sa capacité peut être légèrement augmentée. La résistance R5 décharge ce condensateur lorsque l'alimentation est coupée et est principalement destinée à assurer la sécurité de ceux qui aiment tomber sous la charge résiduelle des condensateurs électrolytiques haute tension. La résistance R3 (thermistance à coefficient de température négatif) assure l'amortissement de l'impulsion de courant de charge du condensateur C23 au moment de la mise sous tension du secteur. Au moment où l'unité est connectée au réseau, R3 a une température ambiante et sa résistance est égale à la valeur nominale - 10 ohms. Lorsque la puissance dans la charge augmente, la puissance dissipée dans cet élément augmente également et il commence à chauffer. En conséquence, sa résistance chute. C'est comme s'il se court-circuitait. L'utilisation d'une thermistance donne en outre l'effet d'une certaine stabilisation de la tension de sortie de l'alimentation. Elle peut être remplacée par une résistance classique d'une puissance d'environ 10 W avec une valeur nominale de 5 ohms.

À l'entrée de l'alimentation, il y a un filtre à deux étages L1 et T1, C6, C8 - C10. Le préfiltre L1 est réalisé sur un anneau de ferrite d'un diamètre d'environ 20 mm avec une perméabilité de 1000...2000 et contient trois enroulements situés le long du rayon à un angle de 120 degrés les uns par rapport aux autres et ayant trois tours. L'enroulement est effectué avec un fil secteur isolé en PVC jusqu'à ce que tout le périmètre du circuit magnétique soit uniformément rempli en une seule couche.

Le transformateur de filtre T1 utilise un anneau de ferrite similaire à L1. Les deux enroulements contiennent 30 tours chacun, sont réalisés avec un fil de réseau isolé et sont situés sur des côtés diamétralement opposés du circuit magnétique.

La valeur nominale de la tension fournie de la sortie du redresseur secteur à l'étage de sortie est de +310 V, et le courant traversant les deux bras du pont sans le transformateur de sortie connecté T2 avec la tension de commande fournie par le pilote ne doit pas dépasser 12 mA, soit 6 mA par bras. Les résistances R10, R11 amortissent les impulsions des courants traversants à travers une paire de transistors VT1, VT2 et VT3, VT4. Ils peuvent également être utilisés pour l'observation oscillographique de l'amplitude et de la forme de ces impulsions. Pour le premier, après l'achèvement de l'installation de l'étage de sortie, la mise sous tension, nous pouvons recommander une tension d'alimentation réduite de 10 ... 15 V fournie par une source séparée. Le mode de fonctionnement des transistors VT1 - VT4 est tel qu'ils n'ont pas du tout besoin de radiateurs - ils sont situés verticalement sur la carte, sur une rangée, et sont légèrement soufflés par un ventilateur de douze volts de 40x40 mm, tiré du ordinateur. La puissance du ventilateur est prélevée à la sortie de l'alimentation et transmise au moteur via un stabilisateur sur la puce DA2. Dans ce cas, l'appareil reçoit un refroidissement suffisant et le ventilateur n'est pas audible.

Le transformateur de sortie T3 est enroulé sur un noyau magnétique en ferrite en forme de pot de la marque M2000NM1 d'un diamètre de 30 mm. Il est nécessaire de s'assurer que le circuit magnétique est sans espace dans le noyau. L'enroulement primaire contient 60 spires de fil PELSHO, l'enroulement est réalisé en vrac, les spires sont réparties uniformément sur le châssis. L'utilisation d'un cadre sectionné est catégoriquement inacceptable - les enroulements primaire et secondaire sont enroulés en deux couches, l'une au-dessus de l'autre. Sinon, la large bande du transformateur est perturbée, des processus oscillatoires se produisent et le rendement global de l'unité est fortement réduit. L'enroulement secondaire est protégé du primaire par une bande de feuille de cuivre isolée. L'écran forme une spire et demie ouverte. Pour l'enroulement secondaire, on utilise un faisceau d'un nombre pair de conducteurs d'un diamètre d'environ 0,1 mm, torsadés ensemble. Un tel fil de litz fait maison est rempli dans un tube thermorétractable d'un diamètre de 4 ... 6 mm. Ce tube est réalisé trois tours sur l'enroulement primaire. Ensuite, les conducteurs sont divisés en nombre en deux groupes égaux. Les débuts du premier groupe sont reliés aux fins du deuxième groupe. Ainsi, un enroulement de six tours est formé avec une conclusion à partir du milieu.

Après la fabrication du transformateur T1 et son installation - un test traditionnel : mesurer le courant des transistors de sortie au repos. Il devrait être d'environ 25 mA à une tension d'alimentation complète de +310 V. L'enroulement secondaire est chargé sur un redresseur demi-pont pleine onde sur les diodes VD8, VD9. Les diodes sont situées sur un radiateur commun - une plaque en aluminium mesurant 30x40 mm. Le radiateur, le transformateur T1 et les transistors de sortie sont soufflés par un ventilateur. La tension redressée est fournie au connecteur de sortie XS2 via le filtre T5, C25 - C3O. Le transformateur T5 est de conception similaire à T1, mais est fabriqué avec un fil plus épais.

L'alimentation utilisait des condensateurs K73-17 d'une capacité de 0,68 microfarads pour une tension de 400 V (C1) et une société Rubicon importée d'une capacité de 100 microfarads pour une tension de 400 V (C23). Pour augmenter la fiabilité, nous vous recommandons d'installer les résistances R1 et R5 avec une résistance de 100 kOhm avec une puissance d'au moins 1 W, et de remplacer les diodes KD2998 (VD8, VD9) par 2D252A ou 2D252B ou importées 30CPQ060.

Structurellement, l'alimentation électrique est "née" et existe à ce jour sous la forme d'un agencement bien fait, mais toujours. Son aspect est montré sur la Fig. 3.

Les pièces sont montées sur une planche en fibre de verre foil double face par montage en surface, sans trous, sur des patchs découpés. Les connexions sont réalisées avec des fils en isolation PTFE. La métaposition de l'autre côté du plateau est conservée.

Auteur : S. Makarkin (RX3AKT), Moscou

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