Réduction du bruit du chemin d'enregistrement magnétique avec SADP. Schéma, description

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Réduction du bruit du chemin d'enregistrement magnétique avec SADP. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique

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Il a été remarqué que l'inclusion de SADP dans le chemin d'enregistrement magnétique conduit à une certaine augmentation du niveau de bruit du phonogramme. Cet effet peut être éliminé en utilisant un modulateur basé sur un étage différentiel, qui exclut les harmoniques pairs dans le courant de polarisation.

Le système de polarisation dynamique adaptative (ADMA) intéresse toujours les amateurs d'enregistrement magnétique. Cela s'explique par le fait que, avec une relative simplicité, il contribue à améliorer la qualité du signal enregistré en élargissant la plage dynamique dans la région des hautes fréquences et en réduisant la distorsion harmonique et d'intermodulation lors de l'enregistrement sur bande magnétique. De plus, le SADP stabilise le courant de polarisation, ce qui affecte favorablement la stabilité temporelle et thermique des paramètres du canal d'enregistrement du magnétophone.

Tout en réparant, ajustant et affinant les magnétophones à cassettes, je les ai complétés avec SADP. Des expériences avec ce système ont montré que lorsqu'il est allumé, le niveau de bruit du chemin d'enregistrement-lecture du magnétophone augmente quelque peu. Cela se produit parce que des harmoniques paires sont présentes dans le courant de polarisation créé par l'AFCS. Leur source est principalement un modulateur d'amplitude du courant de polarisation, réalisé sur un seul transistor.

Pour éliminer cette lacune du SADP, je propose d'utiliser un modulateur dont le circuit est illustré sur la figure. Il est basé sur une cascade différentielle commandée par une source de courant [1]. Ce modulateur fonctionne en utilisant la dépendance linéaire de la pente de la caractéristique de transfert d'un transistor bipolaire sur le courant d'émetteur. Mais contrairement au modulateur utilisé dans SADP, il a une structure symétrique et n'introduit pas d'harmoniques paires dans le courant de polarisation.

Réduction du bruit du chemin d'enregistrement magnétique avec SADP
Ris.1

Pour refaire la carte SADP, un nouveau modulateur est assemblé, et les nouveaux éléments du modulateur sont numérotés avec une apostrophe.

La cascade différentielle du modulateur sur les transistors VT1', VT2' est chargée sur l'enroulement primaire du transformateur T1. L'amplitude de la tension à la charge et, par conséquent, le courant de polarisation est modulé en modifiant le courant d'étage au moyen d'un "miroir de courant" sur VT3', VT41. Les condensateurs C1', C2' forment un diviseur de tension capacitif issu du générateur d'effacement. Les résistances R1', R2', R3' servent à stabiliser le mode de fonctionnement de la cascade en courant continu. Les résistances R4', R5' déterminent le coefficient de transfert du "miroir de courant" ; le condensateur C3' augmente le gain du modulateur à la fréquence de polarisation.

Le modulateur utilise des condensateurs de type K10-23 (SG, C31), K73-17 (C2', C4') et des résistances MLT. Les résistances R2' et R3' doivent avoir un étalement de résistance ne dépassant pas 2 %. Il est également souhaitable de sélectionner des transistors VT1' et VT21 avec un coefficient de transfert de courant de base et une tension base-émetteur similaires, par exemple à un courant de 5 mA. La conception du transformateur T1 a été légèrement modifiée afin d'augmenter la stabilité en température de ses paramètres et de réduire les pertes dans le circuit magnétique. Le transformateur est réalisé sur le circuit magnétique blindé B18 en ferrite M2000NM1 avec un noyau de trimmer PS2,2x8 en ferrite de la même marque. Les bonnets sont collés avec un espace, pour lequel un joint de 0,3 mm d'épaisseur est inséré entre eux dans la partie centrale. L'enroulement primaire T1 est enroulé en deux fils de 20 spires de PEV-2 0,23 (une prise du milieu de l'enroulement I est formée en connectant l'extrémité et le début de différents fils) ; l'enroulement secondaire contient 190 spires du même fil. Une couche d'isolation est posée entre les enroulements primaire et secondaire.

Le réglage du modulateur se réduit au réglage du courant de polarisation limite. Pour ce faire, la borne droite de la résistance R6' est déconnectée de la borne 6 de l'ampli-op DA1.2 et connectée au fil d'alimentation +15 V ; puis, en mode enregistrement, avec un générateur d'effacement préréglé et un circuit LT1C9 accordé, en sélectionnant le condensateur C1', le courant de polarisation à travers la tête BG2 est fixé légèrement supérieur à celui requis pour la tête d'enregistrement utilisée (GU ou GZ ). Ce réglage vous permet d'utiliser pleinement la plage de variations de la tension de commande à partir de la broche 6 de l'ampli op DA1.2 et de minimiser les harmoniques du modulateur, qui augmentent avec l'augmentation de l'amplitude de la tension alternative agissant sur la base du transistor VT1'.

En plus de modifier le modulateur, il est également souhaitable de remplacer le générateur d'effacement à cycle unique par un générateur à deux cycles dans le magnétophone. De très bons résultats sont montrés par le générateur décrit dans [2]. Il est plus stable en fonctionnement que celui utilisé dans SADP et a une meilleure forme de tension de sortie.

Le niveau de bruit pondéré dans le canal d'enregistrement-lecture après les changements recommandés dans le SADP a diminué d'environ 2 dB. La pénétration du signal de commande dans la tête d'enregistrement a également diminué.

Le seul inconvénient du nouveau modulateur est une légère augmentation de la consommation d'énergie, qui sera de 300 à 350 mW par canal au courant de polarisation maximal.

littérature

1. Layton A. J., Walsh V. Électronique analogique sur amplificateurs opérationnels. - M. : Binom, 1994, p. 245-247.
2. Meyer V. Générateur d'effacement et d'aimantation. - Radio, 1988, n° 1, p. 51,52.

Auteur : L. Zuev, Dzerjinsk, région de Nizhny Novgorod ; Publication : N. Bolchakov, rf.atnn.ru

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