Dispositif de protection des consommateurs d'énergie. Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique

Encyclopédie de l'électronique radio et de l'électrotechnique / Protection des équipements contre le fonctionnement d'urgence du réseau, alimentations sans interruption

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La question de la protection des appareils alimentés contre les écarts inacceptables de la tension d'alimentation reste d'actualité. Le dispositif décrit dans [1] est simple, mais ne fournit pas de tension d'alimentation une fois la situation d'urgence dans le réseau disparue. Le dispositif décrit dans [2] ne présente pas cet inconvénient, cependant, le relais inclus pour contrôler le triac nécessite un transformateur pour alimenter le dispositif. Cela rend difficile la répétition de la conception en plusieurs exemplaires, et la méthode appliquée de contrôle du triac ne permet pas de connecter, par exemple, des équipements de reproduction sonore, car un bruit de fond peut apparaître à la fréquence du secteur.

Je propose un appareil fabriqué sans relais électromagnétiques ni unités d'enroulement. Il assure la déconnexion de la charge du réseau lorsque la tension d'alimentation dépasse 220-240 V et lorsque la tension descend en dessous de la consigne 160-220 V. Le dispositif a été développé pour protéger des consommateurs assez puissants (TV, réfrigérateur, outils électriques, etc. ), d'une puissance allant jusqu'à 2 kW. Le schéma de l'appareil est illustré à la Fig. 1.

(cliquez pour agrandir)

L'appareil est alimenté via le circuit d'extinction C1, C2, R1 à partir du redresseur VD1, VD2 et du stabilisateur VD4, VD5. Les circuits de puissance du circuit de commande et l'électrode de commande (CE) du triac VS1 sont séparés par la diode VD6 pour réduire l'influence de cette dernière sur le circuit de commande. Étant donné que l'appareil est alimenté via un circuit d'extinction, la tension sur le condensateur C3, lorsqu'il est connecté au réseau, augmente beaucoup plus lentement que, par exemple, dans une source d'alimentation avec entrée de transformateur. Cette circonstance conduit au fait que dans le microcircuit DD2 apparaît un mode de commutation de thyristor avec fixation d'état [3, pp. 243, 244]. Pour éliminer cet effet, le microcircuit DD2 est alimenté via une résistance de limitation de courant R17.

Les éléments DD1.1, DD1.2 et DD1.3, DD1.4 contiennent des déclencheurs de Schmitt (TS), les éléments DD2.3, DD2.4 contiennent un générateur d'impulsions, les éléments DD2.1, DD2.2 contiennent un vibrateur unique qui définit le délai d'activation. Les transistors VT1 et VT2 sont des amplificateurs d'entrée. La cascade sur VT1 et TS DD1.1, DD1.2 forme un canal pour surveiller la limite de tension minimale, VT2 et TS DD1.3, DD1.4, VT3 - un canal pour surveiller la limite de tension maximale.

Grâce à la diode VD3 et aux résistances R2-R5, des alternances négatives de la tension secteur sont fournies aux entrées des canaux de contrôle de tension. Ils sont amplifiés par des cascades en VT1 et VT2. Dans la cascade à VT1, la tension amplifiée est lissée par le condensateur C6.

À tension secteur normale, dont la valeur est comprise entre les limites inférieure et supérieure fixées, la tension sur le collecteur VT1 est supérieure au seuil de fonctionnement des TS DD1.1, DD1.2, il y a donc un niveau haut sur la broche 3 de DD1.2 et n’affecte pas le fonctionnement du monovibrateur. Aux broches 8,9 DD2.1 et à la broche 11 DD2.2 se trouvent des niveaux élevés. Le niveau logique "1" sur la broche 2 de DD2.3 permet le fonctionnement du générateur DD2.3, DD2.4. Le générateur produit des impulsions courtes d'une fréquence de 10 kHz, qui sont transmises via un amplificateur sur VT4 à l'UE du triac VS1. Dans ce cas, le courant circule à travers le triac jusqu'à la charge.

L'utilisation d'un générateur externe pour contrôler le triac a permis de réduire le niveau d'interférences qui se produit lors de l'ouverture de ce dernier.

Selon l'amplitude de la tension secteur, des alternances positives sont présentes (ou absentes) au niveau du collecteur VT2. Si leur amplitude n'est pas suffisante pour déclencher les TC DD1.3, DD1.4, sur la broche 4 de DD1.4 il y aura un niveau log de "0", le transistor VT3 est fermé et n'affecte pas le fonctionnement de celui-ci. tir.

Lorsque la tension secteur dépasse le seuil fixé, le niveau d'impulsions sur le collecteur VT2 atteint le seuil de déclenchement des TS DD1.3, DD1.4. Des impulsions positives sont formées à partir des demi-ondes qui agissent sur le monovibrateur via VT3. Chaque impulsion redémarre le dispositif one-shot.

Pendant que le one-shot DD2.1, DD2.2 calcule le délai d'activation, qui dépend de la capacité du condensateur C10, un log "11" est présent sur la broche 2.2 de DD0 et interdit le fonctionnement du générateur, les impulsions n'arrivent pas au VS1 UE et la charge est déconnectée des réseaux. Lorsque la tension dans le réseau fluctue autour de la limite maximale, l'amplitude des impulsions sur le collecteur VT2 peut être instable, donc à la sortie des TS DD1.3, DD1.4, la fréquence d'impulsion est également instable, même unique des impulsions sont possibles. Dans ce cas, la charge reste déconnectée du réseau, car même une seule impulsion apparaissant pendant le délai d'activation fixé par le one-shot redémarre le one-shot et le retard se forme à nouveau.

Lorsque la tension du réseau descend en dessous de la limite minimale, le niveau de tension sur le collecteur VT1 devient inférieur au seuil de réponse des TS DD1.1, DD1.2, et un niveau de journalisation de « 3 » apparaît sur la broche 1.2 de DD0, qui déclenche le one-shot, le générateur cesse de fonctionner et la charge est déconnectée du réseau. Étant donné que le monostable n'est pas affecté par des impulsions, mais par un niveau constant (log "0"), la formation du temps de retard commence après que la tension du réseau dépasse le seuil limite minimum. Ensuite, les TS DD1.2, DD1.3 passent à l'état de journal "1" et la formation d'un délai d'activation commence, après quoi la charge est connectée au réseau.

Le condensateur C6 réduit quelque peu la vitesse de réponse de l'appareil à une diminution de la tension, mais réduire la tension de la charge est moins dangereux que de l'augmenter.

Lorsque l'appareil est connecté au réseau, la charge est connectée avec un délai défini par l'appareil one-shot. Le démarrage initial du dispositif one-shot est assuré par les deux canaux de commande. A une tension proche du minimum, mais le dépassant, le démarrage du mono-vibrateur est assuré par les condensateurs C6 et C8. Dans ce cas, sur la broche 3 de DD1.2, il y a initialement un niveau de journalisation de « 0 » et le one-shot retarde le décompte de la pause. Lorsque la tension en C6 et C8 atteint le seuil de réponse des TS DD1.1, DD1.2, ce dernier passe à l'état log "1" et la formation du temps de retard à l'allumage par l'unité mono-coup commence.

À une tension plus élevée, le condensateur C6 se charge rapidement, puisque VT2 fonctionne déjà en mode saturation, le condensateur C8 est donc utilisé pour maintenir TC DD1.1, DD1.2 à l'état zéro jusqu'à la fin de la montée en tension d'alimentation (en C3) . Lorsque la tension du réseau est proche du minimum, le temps de connexion de la charge au réseau augmente légèrement en raison de la décharge plus lente du condensateur C6.

À une tension de réseau plus élevée, des impulsions apparaissent déjà sur le collecteur VT2. Au moment où la tension d'alimentation de l'appareil (en C3) n'a pas encore atteint la valeur nominale, le seuil de commutation du TS est inférieur à celui en régime permanent, donc les impulsions TS DD2 et DD1.3 sont formées à partir de les impulsions sur le collecteur VT1.4, et l'unité one-shot est lancée en parallèle avec les TS DD1.1, DD1.2.

Lorsque la tension d'alimentation augmente, après la connexion de l'appareil au réseau, avant même que le monovibrateur ne commence à fonctionner, le générateur DD2.3, DD2.4 peut générer plusieurs impulsions, leur amplitude est inférieure à celle en régime permanent, mais est suffisante pour le fonctionnement de l'amplificateur d'impulsions VT4 et le contrôle du triac. Pour éliminer l'influence de ces impulsions à l'allumage, le seuil d'allumage de la cascade sur VT4 est augmenté grâce à l'utilisation d'une diode Zener VD9.

Ces solutions ont permis d'éliminer même l'apparition à court terme de tension sur la charge lors de la mise sous tension du réseau avant l'expiration du délai d'activation dans la plage allant des limites minimales aux limites maximales de tension du réseau établies. L'hystérésis pour les deux canaux de commande est de 2-3 V. Dans le canal limite minimum à une tension de 160-170 V, l'hystérésis augmente jusqu'à 4-5 V.

Le canal limite minimum est nécessaire principalement pour les installations contenant un moteur électrique, car les appareils électroniques contiennent, si nécessaire pour un fonctionnement sans problème, des composants qui éteignent l'appareil ou une partie de celui-ci lorsque la tension du secteur descend en dessous de celle réglée, par exemple, le module d'alimentation pour téléviseurs. Dans les installations contenant un moteur électrique, il est nécessaire, à l'aide du LATR, de déterminer la limite de tension minimale à laquelle un démarrage fiable du moteur est toujours assuré et il ne s'arrête pas à la charge maximale sur l'arbre. Si cela n'est pas possible, la limite de tension minimale est définie à partir de la fiche technique d'installation. Le canal spécifié peut être utilisé avec d'autres appareils.

Si l'arrêt à tension minimale n'est pas requis, alors les éléments R2, R4, R7, R8, R11, C6, VT1 ne peuvent pas être installés et la borne R13, à gauche sur le schéma, peut être connectée au point de connexion de l'émetteur VT1.

Étant donné que le triac est contrôlé par des impulsions haute fréquence, des unités dotées d'un moteur à collecteur, par exemple une perceuse électrique, etc., peuvent être connectées à l'appareil.

Les paramètres des circuits d'alimentation de l'appareil sont conçus de manière à pouvoir fournir à l'entrée de l'appareil une tension allant jusqu'à 380 V. Par conséquent, il n'est pas conseillé de remplacer les diodes Zener VD4, VD5 par une seule et elles doivent être dans des boîtiers métalliques. La tension de fonctionnement des condensateurs C1, C2, C11 est d'au moins 630 V. Le microcircuit DD1 peut être remplacé par K561 LA7. Condensateurs C8, C10 type K53 ou similaire.

La diode Zener VD9 peut avoir une tension de stabilisation de 6,8 à 8,2 V. Triac VS1 avec une classe de tension d'au moins 6. La résistance de la résistance R14 doit être comprise entre 510 kOhm et 1 MOhm. Dans ce cas, il n'y a aucun effet notable sur le seuil d'activation/désactivation du canal de limite maximale. Résistances R6, R7 type SP-5. La cascade VT4 permet de contrôler un triac dont la résistance entre l'UE et la broche 1 est supérieure à 40 Ohms. Lorsque vous utilisez un triac avec une résistance inférieure (ce qui signifie un courant de commande plus élevé), vous devez réduire la résistance de la résistance R24 ​​à 150-160 Ohms.

Il est également possible d'utiliser d'autres triacs dont la résistance de sortie 1-UE est supérieure à 40 Ohms. Mais lors de l'utilisation de triacs avec une résistance proche de 40 Ohms, il faut également prendre en compte la température ambiante à laquelle l'appareil fonctionnera, car à mesure que la température diminue, le courant de commande augmente et il est possible que le triac s'ouvre plus tard (par rapport à le début de l'alternance), et pour différentes alternances de tension, le processus n'est pas le même.

Le triac est installé sur un radiateur d'une surface

S=0,12Rncm2,

où Рн est la puissance de charge, W. Cela garantit une température du radiateur de 69°C à une température ambiante de 20-25°C.

Une variante de la disposition du circuit imprimé est représentée sur la figure 2, l'emplacement des éléments est illustré sur la figure 3.

La configuration de l'appareil revient à définir les seuils requis pour l'extinction de la charge et la temporisation de la mise en marche. L'état initial de la résistance R6 est la résistance minimale, R7 est la résistance maximale. Lors de la configuration, la capacité du condensateur C10 est sélectionnée dans la plage de 10 à 22 µF et une lampe à incandescence est allumée à la place de la charge.

Lors de la configuration, il faut tenir compte du fait que l'appareil est connecté galvaniquement au réseau.

Pour sélectionner le seuil d'arrêt dans le canal limite minimum, vous devez définir la tension minimale (pour la charge utilisée) à la sortie de l'appareil à l'aide de LATR et ajuster R7 pour déconnecter la charge du réseau. Vous devez faire tourner R7 lentement, car en raison de la présence des condensateurs C6 et C8, si vous faites tourner R7 rapidement, vous pouvez obtenir un seuil de réponse surestimé.

Lors du réglage du canal de limite maximale, la tension d'entrée maximale requise est définie et en ajustant R6, la charge est éteinte. Ensuite, ils vérifient le fonctionnement de l'appareil lorsque la tension d'entrée change. Si nécessaire, ajustez les seuils d'arrêt dans les voies. À mesure que la résistance des résistances R6 et R7 augmente, la charge est déconnectée à des tensions d'entrée inférieures. En modifiant la capacité C10, le temps de retard d'activation requis est sélectionné. Temps de retard approximatif(s) t=R18С10, où R18 est la résistance (en Ohms) ; C10 - capacité (en F). À R18=270 kOhm, C10=220 µF, le temps de retard est d'environ 1 minute.

Lors de l'utilisation de moteurs à collecteur comme charge, vérifier la stabilité de l'appareil dans des conditions d'interférence générées par le moteur. Si une déconnexion des interférences se produit (à tension de réseau normale), il est alors nécessaire d'augmenter C7 de 200 à 1000 7 pF (déterminé empiriquement). La capacité du condensateur CXNUMX ne doit pas être augmentée de manière excessive, car cela affecterait le temps d'arrêt lorsque la tension du réseau augmente fortement.

En l'absence de LATR, la tension du régulateur peut être fournie à l'entrée de l'appareil (Fig. 4). Dans ce cas, la charge n'est pas connectée à la prise XS1 et le contrôle lors de la configuration est effectué avec un voltmètre ou un oscilloscope sur la broche 11 de DD2. Le niveau « 0 » correspond à la déconnexion et le niveau « 1 » correspond à la connexion de la charge au réseau. Lors de l'utilisation d'un oscilloscope, la surveillance peut également être effectuée par la présence d'impulsions de commande sur le collecteur VT4. La méthode de configuration n'est pas différente de celle décrite ci-dessus.

Dans le circuit de la figure 4, le transformateur T1 est n'importe quel 220 V avec un enroulement secondaire pour une tension UII = 30 + ΔUI, où UII est la tension de l'enroulement secondaire T1 ; ΔUI - chute de tension minimale sur l'enroulement primaire T2 à R=0. Le transformateur T1 doit avoir plusieurs enroulements secondaires, puis lors du réglage de l'appareil, la tension peut être réglée avec plus de précision, y compris le nombre d'enroulements requis, et une résistance R avec une plage de résistance plus petite sera nécessaire.

Le transformateur T2 peut être de 220 V, mais il est préférable d'avoir un enroulement secteur avec une prise de 110-127 V. La tension sur l'enroulement secondaire est de 20-30 V.

La résistance R est bobinée d'une puissance de 25 à 50 W et d'une résistance de 20 à 50 Ohms. Lampe VL1 d'une puissance de 25-40 W. Aux puissances de lampe élevées, une puissance plus élevée de la résistance R est également requise. Les paramètres spécifiques des éléments du circuit sont clarifiés expérimentalement en fonction de ceux disponibles. La présence du transformateur T4 assure l'isolement galvanique de la résistance R du réseau et la sécurité lors du réglage.

Lorsqu'une charge est connectée à l'appareil et que le triac est fermé, la charge reste connectée au réseau via le circuit C11R21. Ceci est particulièrement indésirable lors de la connexion d'un transformateur de faible puissance, car l'inductance de l'enroulement et le circuit C11R21 forment un circuit en série. Ceci, dans certaines conditions (à une charge minimale sur le transformateur ou lorsqu'une tension accrue du réseau atteint l'entrée de l'appareil), peut conduire à un dépassement de la tension de fonctionnement de l'enroulement du réseau du transformateur. Par conséquent, la possibilité de connecter une charge de faible puissance à l'appareil doit être déterminée expérimentalement.

Pour ce faire, une charge de faible puissance est connectée au réseau via un condensateur d'une capacité de 0,1 μF et la tension à ses bornes est mesurée. Multipliez la valeur mesurée par 1,7. Si la tension résultante n'est pas dangereuse et que la tension réduite (lorsqu'elle est alimentée via un condensateur) ne crée pas de conditions indésirables pour la charge, une telle charge peut alors être connectée à l'appareil.

Si la charge contient un transformateur de puissance, elle est alors connectée au réseau en alternance via un condensateur d'une capacité de 0,01 ; 0,05 ; 0,1 µF afin que, en raison de la résonance, la tension sur l'enroulement du transformateur ne dépasse pas le maximum admissible à une tension de réseau de 220 V. Si cela ne se produit pas, la possibilité de protection du dispositif est alors déterminée, comme décrit ci-dessus. .

L'appareil décrit a été testé en collaboration avec un réfrigérateur, un téléviseur fixe et un complexe de reproduction sonore. Le téléviseur dispose d'une alimentation à découpage (n'a pas de transformateur de veille) et a été testé en modes normal et veille ; dans le complexe de reproduction sonore, n'importe laquelle des sources était allumée avec l'amplificateur. Aucun changement dans le fonctionnement des appareils protégés n'a été détecté.

Littérature

1. Pakalo A. Dispositif de protection contre les surtensions // Radioamateur. -1997.-N°10.-P.30.
2. Zakharchenko G.V. Protection automatique du réseau contre les écarts extrêmes de tension // Radioamator.-1999.-No. 2.-S38.
3. Horowitz P., Hill W. L'art de la conception de circuits : En 3 volumes : T.3.-M. : Mir, 1993.-367 p.

Auteur : A.N. Karakurchi

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